UASB+SBR处理果汁废水设计说明书及图纸

化学化工学 院 环境工程 系（教研室）

系（教研室）主任: （签名） 年 月 日

学生姓名: 张安国 学号: 00 专业: 环境工程

1 设计（论文）题目及专题： 某果汁厂生产废水处理的初步设计 2 学生设计（论文）时间：自 2012 年 3 月 1 日开始至 2012 年 6月 1日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 污水水量与水质：Q=5000m3/d。

水质：CODcr：8000mg/L，BOD5：5000mg/L，SS：4000mg/L，pH:5-12；处理要求：废水经过处理后应符合达到《污水综合排放标准》（GB78-1996）一级标准，即：CODcr≤100mg/L，BOD5≤30mg/L，SS≤70mg/L，pH6-9。 4 设计（论文）应完成的主要内容：

（1）当前果汁生产废水的来源及处理概述；（2）确定该处理厂的规模和处理工艺；（3）相关构筑物的设计与计算；（4）管网布置及计算；（5）工程概算；（6）设计体会；（7）参考文献。

5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求：

（1）编写设计说明书一份，设计说明书按设计程序编写、包括方案的确定，设计计算、设备选择和有关设计的简图等内容。文字应简明、通顺、内容正确完整。（2）图纸至少有4张，其中平面图和高程图必备，平面布置图中应有方位标志。 6 发题时间： 二0一二 年 三 月 一 日

指导教师： （签名）

学 生： （签名）

摘 要

近年来，果汁饮料作为新世纪的健康饮品，已成为消费者的追逐热点。随着果汁产业的不断壮大，果汁生产中的高浓度有机废水对环境的污染也越来越受到社会各界的关注。环境是人类生活的载体，本着对环境负责，对人类的负责的原则，果汁生产废水治理已成为每个企业生产运行必不可少的程序。

本设计主要分析了当前果汁生产废水治理的热点问题和工艺方法，并从中拟定出适合所持工程设计的方案，设计本着科学实际、效益优先的原则，全面地对预选方案进行了详细的设计计算，该设计为果汁废水，水量为5000m3/d，根据食品生产相关资料，设计选定的安全系数为K2=。原污水中各项指标为：CODcr浓度为8000mg/L，BOD5浓度为4000mg/L，SS浓度为4000mg/L，pH5-12。该废水若不经处理会对环境造成巨大污染，故要求进行处理，要求出水标准按照《污水综合排放标准》（GB78-1996）一级标准执行，即：CODcr≤100mg/L，BOD5≤30mg/L，SS≤70mg/L，pH6-9。 设计内容属于有机物浓度高，水量大，水质波动较大，水中固体干扰物较大的工程，经过对主流高浓度有机废水处理方法的比选和自身所掌握的技术知识，最终确定为“原水预处理+UASB+SBR”的工艺。

根据设计计算结果，表明本设计方案结构紧凑简洁，运行控制灵活，抗冲击负荷能力强等特点，根据其他同类设计并投产运行的效果来看，该组合工艺处理性能可靠，具有投资少，运行管理简单等特点。为果汁工业废水处理提供了一条可行的途径。具有良好的经济效益、环境效益和社会效益，综合效益高，有较高的运用价值。

关键词：果汁废水；活性污泥；UASB；SBR

ABSTRACT

In recent years, fruit juice beverage as a new century health drinks, have become hot pursuit of consumers. With the growing of fruit juice industry, high concentration organic wastewater from the fruit juice factory caused the environment pollution is getting much more attentions. Environment is the carrier of our lives, in that responsible for environment and our people, fruit juice production wastewater treatment has become essential procedures for each enterprise.

This design mainly analyzed the hot issues and processes of the fruit juice production wastewater treatment in the current, and found a suitable process to treat the kinds of wastewater in the end. Designed in the principle of giving priorities to efficiency and science . calculated comprehensively to the preselected programs. The design is for the fruit juice wastewater: Q= 5000m/d, according to the relevant data of food production, I selected the safety coefficient K2=. Indicators of raw sewage are: CODcr concentration is 8000mg/L, BOD5 concentration is 4000mg/L, SS concentration is 4000mg/L, pH5-12. The wastewater is discharged into the environment without treatment will cause a great pollution, so we must treat it. The effluent quality comes up to the

3

Ⅰ-class criteria specified in the Integrated wastewater discharge standard (GB78-1996) is: CODcr=100mg/L, BOD5=30mg/L, SS=70mg/L, pH6-9. This program belongs to organic compounds with high concentration and a large quantity, the quality of water fluctuate greatly, suspended matter disrupt largely, compared by the mainstream methods of high concentration organic wastewater treatment and my own technical knowledge, eventually, I identified as\" raw wastewater pretreatment + UASB+SBR\" process.

According to the results of the design calculations, shows that the scheme of design is much more compact and simpler in the structures, flexible control, shock resistance ability. According to effect of the other similar designs and operations show that, this combined process has reliable performance, simpler operation and management with less investment, etc. It provides a feasible way for the fruit juice industry wastewater treatment. It has a better economic benefit, environmental benefit and social benefit. In a word, this scheme has a higher application value for comprehensive benefit.

Key Words: fruit juice wastewater; activated sludge; UASB; SBR

目 录

第一章 绪论 ······················ 错误!未定义书签。

中国果汁产业简介 ··················· 错误!未定义书签。 果汁生产污染物产生情况分析 ·············· 错误!未定义书签。

果汁加工业废水的特征 ··············· 错误!未定义书签。 果汁加工业其他的环境问题 ············· 错误!未定义书签。

果汁废水治理技术现状 ················· 错误!未定义书签。 果汁废水的处理方法探究 ················ 错误!未定义书签。

好氧处理工艺 ··················· 错误!未定义书签。 厌氧处理 ····················· 错误!未定义书签。 厌氧+好氧处理工艺 ················· 错误!未定义书签。

第二章 设计说明及计算 ················ 错误!未定义书签。

设计概况 ······················ 错误!未定义书签。

该果汁废水处理效果 ················ 错误!未定义书签。 项目所在地湘潭市气候资料 ············· 错误!未定义书签。 处理程度的计算 ··················· 错误!未定义书签。 污水处理构筑物设计及计算 ·············· 错误!未定义书签。

格栅的设计及计算 ················· 错误!未定义书签。 沉淀池的设计计算 ················· 错误!未定义书签。 调节池设计计算 ·················· 错误!未定义书签。 UASB反应器的设计计算 ·············· 错误!未定义书签。 SBR池的设计计算 ················· 错误!未定义书签。 重力浓缩池的设计计算 ··············· 错误!未定义书签。 集泥井 ······················ 错误!未定义书签。 机械脱水间的设计计算 ··············· 错误!未定义书签。

第三章 平面布置和高程布置 ·············· 错误!未定义书签。

平面布置说明 ····················· 错误!未定义书签。 高程布置设计说明及计算 ················ 错误!未定义书签。

高程布置说明 ··················· 错误!未定义书签。 构筑物及水渠的水头损失 ·············· 错误!未定义书签。 管道水力损失计算 ················· 错误!未定义书签。

第四章 工程估价 ···················· 错误!未定义书签。

估价范围及估价依据 ·················· 错误!未定义书签。

估算范围 ····················· 错误!未定义书签。 编制依据 ····················· 错误!未定义书签。 各构筑物费用概算 ················· 错误!未定义书签。 其他费用概算 ··················· 错误!未定义书签。 运行成本 ······················· 错误!未定义书签。

人数定员 ····················· 错误!未定义书签。 动力成本 ····················· 错误!未定义书签。 其他成本 ····················· 错误!未定义书签。

第五章 结论 ······················ 错误!未定义书签。 参考文献 ························ 错误!未定义书签。 致 谢 ························· 错误!未定义书签。 附 录 ························· 错误!未定义书签。

第一章 绪论

中国果汁产业简介

近年来，果汁饮料作为新世纪的健康饮品，成为消费者的追逐热点。果汁饮料是新型的饮品，其最大特点是不但能解渴，而且含有丰富的维生素、矿物质、微量元素等，具有极高的营养、保健功能。我国果汁饮料市场起步较晚、起点较低，但随着人们保健意识的不断提高，近年来发展较快。

2011年1-6月，中国果菜汁及果菜汁饮料制造业实现销售收入亿元，比2010年同期增长%；利润总额达到亿元，比2010年同期增长%；截至2011年6月底，我国果菜汁及果菜汁饮料制造业总资产达到亿元。2011年12月份，我国生产果汁和蔬菜汁饮料万吨，同比增长 %。据数据显示：2011年1-12月，全国果汁和蔬菜汁饮料的产量达1920万吨，同比增长 %。从各省市的产量来看，2011年1-12月，广东省果汁和蔬菜汁饮料的产量达326万吨，同比增长 %，占全国总产量的 %。紧随其后的是河南、四川和重庆，分别占总产量的%、%和%。

中国水果资源丰富。水果总产量居世界首位，苹果产量居世界第一，橙子，梨，和桃子产量仍然居世界首位，尽管中国是人口大国，可是果汁消费量很低，人均年消费量还不到1公斤，是世界平均水平的1/10，发达国家平均水平的1/40。这表明，果汁饮料在中国仍有巨大的发展空间。随着城乡居民生活水平的逐步提高，果汁饮料的消费必将进一步增长，未来中国果汁行业的发展前景看好，与此同时也具备了非常好的投资优势。

从果品饮料所含成份来看，有两种分类方法：一是可分为纯正果汁与非纯正果汁，纯正果汁饮料是指果汁含量为100%的果汁饮料，非纯正果汁饮料中果汁的含量应不低于40%，这样才可以说是名符其实的果汁饮料，而非纯正果汁又可分为果蔬类果汁和不含蔬菜汁的果汁；二是可分为纯天然果汁与非天然果汁，非天然果汁是指在果汁中加入能满足特定人群需要的物质，如纤维素、矿物质元素等。在中国，果汁饮料包括果蔬汁和果蔬饮料。果蔬汁是新鲜或冷藏水果和蔬菜直接制成，果蔬饮料则是在果汁和浓缩果蔬汁中加入水、糖液和酸味剂等调制而成的现成饮料。在中国，果蔬汁饮料的果汁含量应

不低于10%，否则它们将属于其他种类的饮料。

中国果汁饮料竞争日趋激烈，市场上存在三股竞争力量：一支是背景的企业统一和康师傅，以包装的创新和口味取胜；一支是包括汇源、娃哈哈等的国内知名企业；还有一支是大的公司如可口可乐、百事可乐等。目前市场上集中了娃哈哈、汇源、农夫果园、统一鲜橙多、美汁源果粒橙、酷儿、露露等众多一线饮料品牌。由于大品牌的激烈竞争，使得外来品牌很难进入果汁饮料市场，同时果汁饮料的价格日益透明化，厂家和经销商的利润在不断变薄。寻找新的利润增长点，成为企业的当务之急。而要想在竞争激烈的果汁市场取得领先地位，适合市场化的企业规划经营则是关键。

作为全球最大的果蔬汁出口国，我国的果蔬汁产业发展在后金融危机时代面临新的挑战，为了进一步提高产品品质，巩固我国果蔬汁在全球贸易的市场份额与竞争优势，2012中国（西安）国际果蔬汁产业大会于2012年5月23-24日在陕西西安举行【1】。

果汁生产污染物产生情况分析

果汁加工业废水的特征

果汁生产企业的产品和工艺虽然不完全一致，但是基本工艺是相似的，无论生产苹果汁或橙汁，基本工艺归纳如图所示。果汁生产的工艺【2】主要包括以下步骤：原料的清洗与预处理、原料破碎和压榨提汁、酶处理、澄清、过滤、吸附、浓缩、杀菌，最后进行罐装。

（1）原料的清洗与预处理

原料首先要进行清洗，清洗用水是果汁生产用水的最主要部分，此工序主要产生含有机物的洗果废水，多为果品碎屑、泥砂等，SS含量较高。

（2）原料破碎和压榨提汁工艺

榨汁前先行破碎可以提高出汁率。压榨是通过挤压力将液相从液固两相混合物中分离出来的一种单元操作。此工序会产生果渣。

（3）酶处理工艺

在果汁加工技术中，应用的最多的是果胶酶。其作用是增加出汁率同时也利于果汁澄清，以便果汁中悬浮的粒子能用沉降、过滤或离心的方法分离。

（4）澄清、过滤工艺

果汁加工工艺采用酶技术和膜分离技术相结合，以获得澄清果汁。目前多采用超滤

技术。超滤膜可以截留压榨的果汁中多数大分子物质，使糖类、有机酸和水等小分子成分透过膜而得到水果清汁。截留的罐底物是大分子有机物质，其COD浓度值很高，排入水体后，使废水的处理难度增大。

（5）吸附与离子交换工艺

果汁加工用活性炭过滤或树脂吸附色度、残余农药和霉菌等，现多采用树脂吸附。在吸附工序，间歇地排放树脂再生漂洗废水。废水含难降解的高浓度有机物和酸、碱以及消毒剂。

（6）浓缩工艺

原果汁的含水量通常在80％－85％以上，需要经过浓缩，使水分从水果原汁中分离出来提高果汁的化学稳定性，便于储藏和运输。

蒸发浓缩是主要的水果原汁浓缩工艺。在此过程中产生4倍以上浓缩原汁的蒸发冷凝水，导致排水量高于用水量。蒸发冷凝水含香精等有机酸、醇和酯类物质，COD浓度值较高。

（7）杀菌工艺和CIP清洗

在果汁加工过程中一般采用“巴氏杀菌”，杀死果汁中的致病菌、产毒菌、菌，并破坏果汁中的酶使果汁在储藏期内不变质。

果汁废水是由酸、碱、消毒剂和高分子有机物组成的高浓度有机废水。主要产生于洗果、产线清洗（设备、地面的冲洗，CIP清洗及树脂再生清洗）、罐底物排放、蒸发冷凝水、反渗透浓水排放和锅炉房排水（软化处理盐水、水收尘排水）、车间生活污水。其主要特点是水量和水质波动很大、废水有一定的温度、废水中SS含量较高，多为果品碎屑、泥砂等。

其中造成水量波动【2】的原因有以下几点：

（1） 进厂原料果的品质好坏，直接影响到用水量的大小和排放废水的污染物浓度； （2）当设备进行集中清洗时污水量比正常生产时的水量高出一倍甚至更多； （3）生产和排水具有间歇和周期性，各工序排水有时间段，当果池换水时所排废水水量和水质波动相当大。同时，果汁企业的排水量要高于取水量，这是由于清汁到浓

缩果汁过程有蒸发冷凝水的产生，其产生量为浓缩果汁产量的倍。

造成水质波动的原因有以下几点：

（1）由于生产线要定期进行CIP清洗、树脂再生和漂洗，间歇性地排放酸、碱废水，使废水的pH值在2-13之间波动，CIP清洗和树脂再生水初排时的浓度非常高，而且要持续排2-3小时，对废水的pH值影响特别大，COD浓度也会在102mg/L-104mg/L之间波动；

（2）在超滤工序，提糖后在罐底物排放时COD浓度高达100000mg/L，40t/h线的罐底物每天要排>30m3/d，相当于排入水体的COD量>3000 kg/d；

（3）在吸附工序，间歇排放的树脂再生废水，一开始是含高浓度和难降解的有机物的酸、碱废水，以后为漂洗水，酸、碱和有机物含量逐渐减少，有周期顺序但无时间规律，酸、碱液的排放和消毒剂量大的废水进入污水处理系统则会抑制微生物的生化处理过程。树脂再生后期和生产线清洗后期，还有杀菌消毒液排放，含过氧化氢或次氯酸钠等强氧化剂的废水消毒剂残留对后续生化处理的微生物影响极大。

（4）浓缩果汁废水所含的苹果多酚等高分子有机物较难降解，BOD/COD比值一般只在左右；氮、磷比例偏低。

以上这些因素均造成废水处理难度的增加。 果汁加工业其他的环境问题

浓缩果汁生产过程还产生大量的果渣，排放的鲜渣大致为原果量的18%左右；现在许多果汁生产企业都采用自然晾晒和机械烘干的方式，把果渣转化为鸡、鱼、牛羊的饲料。果渣如果不能及时清运，也会造成环境的污染。

果汁的蒸发浓缩和杀菌消毒都需要蒸汽，配备的燃煤锅炉会产生烟尘、二氧化硫等气态污染物及锅炉炉渣。需配备脱硫除尘设备，尽可能减少对环境的污染。

另外，果汁生产设备的冷却塔、风机、水泵产生的噪声对环境也有较大的影响。

果汁废水治理技术现状

目前国内外果汁废处理技术已有了迅速的发展，有采用接触氧化法、生物滤池、SBR 及其改进工艺、厌氧消化等工艺。由于我国果汁废水治理较之发达国家较为落后，国内

目前主要的治理方法大部分参照于其他高浓度有机废水的治理方法而来。通过陕西省2008年对其省内22家浓缩果汁生产企业的调查【2】，可知：在14家已经建成污水处理站并投运的企业中，排放废水COD浓度基本可以达到≤150mg/L，采用多种废水处理工艺，其中可以稳定达到COD浓度≤80mg/L的有淳化恒兴果汁有限公司等六家企业，除陕西海升果业渭南分公司外，主要都是采用“UASB厌氧＋好氧”的处理工艺，有预处理和深度处理的效果更好。处理后水质都能达到《污水综合排放标准》(GB78- 1996) 一级排放标准。

在国外，传统活性污泥法、升流式流化床等工艺已广泛应用于果汁废水的处理。特别是果汁废水的上流式厌氧污泥(Upflow Anaerobic Sludge Blanket ,UASB) 处理技术，可以大幅度地降低处理设施的建设费用和运行费用，具有很大的经济性，已经从逐渐的深入到国内的果汁企业中。而在UASB 反应器的基础上发展起来的以厌氧颗粒污泥膨胀床( Expanded Gran2ular Sludge Bed , EGSB) 及厌氧内循环反应器( Internal Cycle , IC) 为代表的第三代厌氧反应器，也已经引入果汁废水处理的实际工程应用中，并取得了良好的效果。

果汁废水的处理方法探究

果汁废水水量大，水质波动大，属高浓度有机废水，所以选用物理化学的处理方法处理费用高、难度大，难以达到污水排放标准。但是，由于其污染物主要是溶解性的糖类、果酸等，这些物质具有良好的生物可降解性，因此，本设计主要考虑生化法处理该果汁废水。主要有以下几种常用处理方法。 好氧处理工艺

高浓度有机废水处理主要采用好氧处理工艺【3】，主要有活性污泥法、生物滤池法、接触氧化法和SBR法。

活性污泥法是向废水中连续通入空气，经一定时间后因好氧性微生物繁殖而形成的污泥状絮凝物。其上栖息着以菌胶团为主的微生物群，具有很强的吸附与氧化有机物的能力。典型的活性污泥法是由曝气池、沉淀池、污泥回流系统和剩余污泥排除系统组成，

传统的活性污泥法由于产泥量大，脱氮除磷能力差，操作技术要求严，目前已被其他工艺代替。近年来，SBR和氧化沟工艺得到了很大程度的发展和应用。SBR工艺具有以下优点：运行方式灵活，脱氮除磷效果好，工艺简单，自动化程度高，节省费用，反应推动力大，能有效防止丝状菌的膨胀。

CASS工艺（循环式活性污泥法）式对SBR方法的改进。该工艺简单，占地面积小，投资较低；有机物去除率高，出水水质好，具有脱氮除磷的功能，运行可靠，不易发生污泥膨胀，运行费用省。

生物滤池法是利用需氧微生物对污水或有有机性废水进行生物氧化处理的方法。以淬石、焦炭、矿渣或人工滤衬等作为填料层，然后将污水以点滴状喷洒在上面，并充分供给氧气和营养，此时在滤材表面生成一层凝胶状生物膜（细菌类、原生动物、藻类、茵类等），当污水沿此膜流下时，污水中的可溶性、胶性和悬浮性物质吸附在生物膜上而被微生物氧化分解。为使生物滤池能有效地处理污水，其必须具备：（1）微生物的繁殖，必需有足够的表面积；（2）必需充分供给微生物氧气；（3）污水需具有适于生物处理的水质等条件。生物滤池法有标准滤池法和高速生物滤池法两种方式。

接触氧化法是一种兼有活性污泥法和生物膜法特点的一种新的废水生化处理法。这种方法的主要设备是生物接触氧化滤池。在不透气的曝气池中装有焦炭、砾石、塑料蜂窝等填料，填料被水浸没，用鼓风机在填料底部曝气充氧，这种方式称为鼓风曝气；空气能自下而上，夹带待处理的废水，自由通过滤料部分到达地面，空气逸走后，废水则在滤料间格自上向下返回池底。活性污泥附在填料表面，不随水流动，因生物膜直接受到上升气流的强烈搅动，不断更新，从而提高了净化效果。生物接触氧化法具有处理时间短、体积小、净化效果好、出水水质好而稳定、污泥不需回流也不膨胀、耗电小等优点。

尽管氧化沟具有出水水质好、抗冲击负荷能力强、除磷脱氮效率高、污泥易稳定、能耗低、便于自动化控制等优点。但是，在实际的运行过程中，仍存在一系列的问题。 如当废水中的碳水化合物较多，N、P含量不平衡，pH值偏低，氧化沟中污泥负荷过高，溶解氧浓度不足，排泥不畅等易引发丝状菌性污泥膨胀；当废水中含油量过大，整个系

统泥质变轻，在操作过程中不能很好控制其在二沉池的停留时间，易造成缺氧，产生腐化污泥上浮；对于BOD较小的水质完全没有处理能力等。

综上所述，由于果汁废水COD含量高，其中大部分难降解有机物难以在好氧生物的消化下去除，因此，单独的好氧处理难以完成该果汁废水的处理要求。 厌氧处理

废水厌氧生物处理法【3】是利用厌氧微生物以降解废水中的有机污染物。也称厌氧消化、厌氧发酵或厌氧稳定技术。

厌氧生物处理法主要控制条件是：（1）温度：温度对有机物的厌氧生物降解速度有显著影响，厌氧生物适宜的繁殖温度为5～60℃，处理过程中应根据要求将温度控制在一定范围内；（2）pH值：应控制在～范围内，最适宜的是～。第二阶段的产酸菌是广泛存在的腐化菌，繁殖力强，能在pH值～8的介质中生长。甲烷菌对环境条件要求严格，pH值如低于或高于，生命活动就受到抑制，从而使产甲烷过程受到抑制或破坏，以至被腐化作用所取代；（3）养料：氮的最低需要量为有机碳的%,磷酸盐的需要量为有机碳的%；（4）有毒物质：氰化物、重金属、氯仿、四氯化碳、硫化物、苯等对厌氧过程有抑制作用，这些物质的浓度应加以控制；（5）厌氧环境：不允许分子态氧存在，因此要控制氧化还原电势。高温发酵时氧化还原电势应为-560毫伏至-600毫伏，中温发酵时为-300毫伏至-350毫伏。为保持厌氧环境，厌氧生化处理设备要求不漏气。兼性厌氧菌和进水时带入的需氧细菌会消耗氧，对造成厌氧环境有积极作用。

厌氧生物处理的显著优点是：（1）处理过程消耗的能量少，约为需氧生物处理的1/10至1/6，同时可产生沼气作为能源。每千克化学需氧量 (COD)基质一般可产沼气～，含甲烷约50～70%；（2）有机物的去除率高，一般能达到85%以上；（3）厌氧条件下去除每克COD基质能获得自由能100～300卡，只有需氧条件下的1/10，因此只有少量有机物被同化为菌体，所以沉淀的污泥量少，而且污泥较易脱水，是优质肥料；（4）厌氧处理过程中由于缺氧、游离氨和温度等因素的作用，可杀死污水和污泥中的病原菌、病毒和寄生虫卵；（5）一般不需投加氮、磷等营养物质。

但是，缺点是：（1）经厌氧生物处理后的废水还存在一定的BOD及COD，必须再进

行需氧生物处理才能达到排放标准；（2）厌氧降解的最终产物中有少量氨和硫化氢，出水有臭味，因此出水在排放前还要进行需氧生物处理；（3）厌氧菌繁殖较慢，因此处理构筑物的投产起动时间长；（3）厌氧菌对环境条件要求严格，对毒物敏感，因此对操作要求较严。

综上，单独的厌氧处理也无法满足该果汁废水的处理要求。 厌氧+好氧处理工艺

一、厌氧反应器的选择

1．上流式厌氧污泥床反应器（UASB）

UASB 反应器是由Lettinga 在20 世纪70 年代开发的。待处理的废水引入UASB 反应器的底部，向上流过由絮状或颗粒污泥组成的污泥床。随污水与污泥相接触而发生厌氧反应，产生沼气(主要是甲烷和二氧化碳) 引起污泥床搅动。在污泥床产生的沼气有一部分附着在污泥颗粒上，自由气泡和附着在污泥颗粒上的气泡上升至反应器的上部。污泥颗粒上升撞击到三相分离器挡板的下部，这引起附着的气泡释放；脱气的污泥颗粒沉淀回到污泥层的表面。自由状态下的沼气和由污泥颗粒释放的气体被收集在三相分离器锥顶部的集气室内。液体中包含一些剩余的固体物和生物颗粒进入到三相分离器的沉淀区内，剩余固体物和生物颗粒从液体中分离并通过三相分离器的锥板间隙回到污泥层。

图 UASB反应器装置示意图

UASB反应器的特点在于可维持较高的污泥浓度，很长的污泥泥龄（30天以上）， 较高的进水容积负荷率，从而大大提高了厌氧反应器单位体积的处理能力。但是对于SS 含量很高的污水，由于三相分离器泥、气、水分离能力的，不可避免地造成出水含泥量很高，整个系统的投资费用也较大。

该反应器特别适宜于处理高浓度废水，目前国内外已广泛应用于实践。根据相关资料了解到，可生化性好的有机废水经过UASB 反应器处理后，有机污染物可以达到85 %～90 %以上的去除率。并且，UASB 法不需曝气耗能，且能回收能源，变废为宝，占地面积小，一次性投资省，但三相分离器的好坏将直接影响处理效果，处理果汁废水需有回流设施，启动慢(有的长达一年)。

2．EGSB反应器

荷兰Wageningen 农业大学进行了关于厌氧颗粒污泥膨胀床反应器的研究。EGSB 反应器实际上是改进的UASB反应器，其运行在高的上升流速下使颗粒污泥处于悬浮状态。EGSB反应器的特点是颗粒污泥床通过采用高的上升流速(与小于1～2m/ h 的UASB 反应器相比) 即6～12m/ h ，运行在膨胀状态。同时在高速上升速度和产气的搅拌作用下，废水与颗粒污泥间的接触更充分，因此可允许废水在反应器中有很短的水力停留时间，从而EGSB可以高速地处理浓度较低的有机废水。 当沼气产率低、混合强度低时，在此条件下较高的进水动能和颗粒污泥床的膨胀高度将获得比UASB 反应器好的运行结果。

图 EGSB反应器装置示意图

Jeison 等人对EGSB 反应器和UASB 反应器处理果汁废水进行了对比实验。COD 浓度为3000 mg/L，EGSB 反应器的COD去除率为85% ，而UASB反应器则为70 % ，EGSB 反应器的处理效果好于UASB反应器。由于其处理容量高、投资少占地省、运行稳定等特点，引起了各国水处理人员的瞩目，有人视之为第三代厌氧生化反应器的代表工艺之一。进一步研究开发EGSB反应器，推广其应用范围已成为厌氧废水处理的热点之一。

3．IC反应器

图 IC反应器装置图

IC( Internal Cycle) 反应器即内循环反应器，1985 年，荷兰PAQUES公司建立了第一个IC反应器，1988 年，第一个生产性规模的IC 反应器投入运行。目前，IC 反应器已成功应用于果汁生产、食品加工等行业的生产污水处理中。由于其处理容量高、投资少、占地省、运行稳定等特点，引起了各国水处理人员的瞩目。IC反应器有两个UASB 反应器上下叠加串联构成，由5个基本部分组成：混合区、颗粒污泥膨胀床区、精处理区、内循环系统和出水区。其中内循环系统是IC工艺的核心结构，由一级三相分离器、沼气提升管、气液分离器和泥下降管等组成。经过调节pH和温度的生产废水首先进入反应底部的混合区，并与来自泥水下降管的内循环泥水混液充分混合后进入颗粒污泥床进行COD 的生物降解，大部分进水COD在此处被降解，产生大量沼气。沼气由一级三相分离器收集，由于沼气气泡形成过程中对液体所作的膨胀功产生了气体提升作用，使得沼气、污泥和水的混合物沿沼气提升管上升至反应器顶部的气液分离器，沼气在该处与泥水分离并被导出处理系统。泥水混合物则沿泥水下降管进入反应器底部的混合区，并与进水充分混合后进入污泥膨胀床区，形成所谓内循环。根据不同的进水COD负荷和反应器的不同构造，内循环流量可达进水流量的0. 5～5 倍。经膨胀床处理后的废水除一

部分参与内循环外，其余污水通过一级三相分离器后，进入精处理区的颗粒污泥床进行剩余COD 降解与产沼气过程，提高和保证了出水水质。精处理区的COD负荷较小，经过精处理区处理后的废水经二级三相分离器作用后，上清液经出水区排走。

综上考虑，由于所处理的果汁废水可生化性好，有机物含量高，从长期运营及投资成本上来说，采用上流式厌氧反应器（UASB反应器）来处理该废水更加有效和经济。

二、 好氧处理工艺的选择 1．传统活性污泥法

传统活性污泥法【3】是依据废水的自净作用原理发展而来的。废水在经过沉砂、初沉等工序进行一级处理，去除了大部分悬浮物和部分BOD后即进入曝气池，一般要求入流水质水量：BOD5：N：P=100：5：1 ，大约曝气6小时，进水与回流污泥通过扩散曝气或机械曝气作用进行混合。流动过程中，有机物经过吸附、絮凝和氧化作用等作用被去除。一般地，从曝气池流出的混合液在二沉池沉淀后，沉淀池内的活性污泥以进水量的25～50%返回曝气池（即污泥回流比为25～50%）。这种方法常用于低浓度生活污水处理，对冲击负荷很敏感。生化需氧量（BOD5）的去除率达85～95%。

考虑到该果汁废水已经过厌氧处理去除了大部分有机物，而建造运营传统活性污泥处理设备的成本高，所以不建议选择此工艺对已处理过的有机废水进行好氧处理。

2．序批式活性污泥法(SBR)

SBR是序列间歇式活性污泥法【4】（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process）的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法，SBR工艺是通过时间上的交替运行实现传统活性污泥法的运行全过程。该工艺只有一个SBR池，但同时具有调节池、曝气池和沉淀池的功能。运行过程分为进水、曝气、沉淀、滗水、闲置五个阶段。一个运行周期内，各阶段的运行时间、反应器混合液体积的变化及运行状态等都可以根据具体污水的性质、出水水质及运行功能要求等灵活掌握。

与传统活性污泥法相比，SBR工艺所具有的优点非常明显：工艺简单，调节池体积小或不设，无二沉池和污泥回流，运行方式灵活，结构紧凑，占地少，基建、运行费用

低；反应过程浓度梯度大，不易发生污泥膨胀；抗负荷冲击能力强，处理效果好；厌氧(缺氧)和好氧交替发生，同时脱氮除磷而不需额外增加反应器。

3．周期循环活性污泥法（CASS）

CASS(Cyclic Activated Sludge System)是周期循环活性污泥法【4】的简称，又称为循环活性污泥工艺CAST(Cyclic Activated Sludge technology)，是在SBR的基础上发展起来的，即在SBR池内进水端增加了一个生物选择器，实现了连续进水(沉淀期、排水期仍为连续进水)，间歇排水。设置生物选择器的主要目的是使系统选择出絮凝性细菌，其容积约占整个池子的10%。生物选择器的工艺过程遵循活性污泥的基质积累——再生理论，使活性污泥在选择器中经历一个高负荷的吸附阶段(基质积累)，随后在主反应区经历一个较低负荷的基质降解阶段，以完成整个基质降解的全过程和污泥再生。

CASS工艺包括充水——曝气、充水——泥水分离、滗水和充水、闲置等四个阶段。不同的运行阶段，根据需要调整运行方式。CASS工艺共分为三个反应区：生物选择区( DO < L)、缺氧区(DO>L)和好氧区(DO=(2～3)mg/L)。生物选择器为CASS前端的小容积区，通常在厌氧或兼氧条件下运行。有机污染物通过三个区的连续降解，可以达到很好的处理效果，同时能够实现脱氮除磷。

CASS工艺与其他工艺相比，特点如下：CASS池的变容运行提高了系统对水量水质变化的适应性和操作的灵活性；选择器的设置加强了微生物对磷的释放、反硝化、对有机物的吸附吸收等作用，增加了系统运行的稳定性；周期内反应器以厌氧——缺氧——好氧——缺氧——厌氧的方式运行，有比较理想的脱氮除磷效果。

综上，针对设计的目的是既要能达到国家的排放要求，又要能让企业从中受益。所以，本设计的原则旨在坚持效率优先，经济合理的原则。再经查阅相关文献资料后得知：Ketchum等人的统计结果表明，采用SBR工艺处理小城镇污水，要比普通活性污泥法节省基建投资30%以上。另外，系统的布置紧凑，占地面积较少。由于SBR工艺曝气是间断的，曝气供氧时的推动力比平时高20%-30%，氧的转移率高，所以运行费用比传统活性污泥法低。而相对CASS来说，SBR工艺的自动化程度不需要有CASS工艺的那么高，从节约建设成本来说，SBR更具优势。所以，在此选择以SBR法作为经UASB处理后的好

氧处理工艺，有利于企业的长期运营发展。

综上所述，本设计将主要采用“原水预处理+UASB+SBR”的联合生物处理方法对该果汁废水进行处理，以达到国家的排放标准，为环境的可持续发展做出应有的责任和义务。

第二章 设计说明及计算

设计概况

该果汁废水处理效果

据设计任务书上所述，果汁废水的实际进水水量Q=5000m3/d，废水经处理后达到《污水综合排放标准》（GB78—1996）一级标准，即表 ：

表 废水水质及排放标准

项目

CODCr(mg/L)

BOD5(mg/L)

SS(mg/L)

pH

原水水质 排放标准

8000 ≤100

5000 ≤30

4000 ≤70

5～12 6～9

项目所在地湘潭市气候资料

（1）气温：年平均气温在之间。一月平均气温度，日最低气温零下度，七月平均气温度，日最高气温度。

（2）降雨量：历年平均降雨量在1350毫米左右，年内不匀，雨多集中在4-6月，约占全年降雨量的45%，特别是五月雨量最多，占全年降雨量的30%。一九五七年至一九八O年二十四年中，暴雨发生在五月有46次，除1976年外，每年有2-3次。如一九年六月十七日下特大暴雨，降雨量达毫米，酿成山洪暴发。相反，7-9月降雨量较少，占年降雨量20%以内，常有夏秋干旱。

（3）相对湿度：累年平均相对湿度为80%左右，七月湿度最小，为75%，3-5月最高，为84%左右。

（4）蒸发量：年平均蒸发量为1370毫米，2月蒸发量最小，为12毫米，七月蒸发量最高，有250毫米，7、8月降雨量少，蒸发量高，容易发生干旱。

（5）风向：湘潭本地常年以西北风为主，夏季主要为东南风【5】。

处理程度的计算

BOD5去除率：（5000-30）/5000×100%=% CODcr去除率：（8000-100）/8000×100%=% SS去除率：（4000-70）/4000×100%=%

经过前面的比较我选用的设计方法为是UASB+SBR联合工艺，该工艺不但能较好的去除水中有机物，还能产生可作为燃料的沼气，对于建设节约型社会和环境友好型社会有利无害。其工艺流程如下图：

详细流程图见附图一 。

图 果汁废水处理工艺流程图

污水处理构筑物设计及计算

格栅的设计及计算

一、设计说明

格栅的作用及设置方法：格栅的主要作用是将污水中的大块污物拦截，以免其对后续处理单元的水泵或工艺管线造成损害，按其形状可分为平面和曲面两种；按栅条间的净间距分为粗格栅(保护型格栅，栅距50～100mm)、中格栅(栅距15～40mm)、细格栅(栅距3～10mm)。

格栅常规的设置方法是设中、细二道格栅，也有设粗、中、细三道格栅的。 二、设计运行工艺参数

(1)栅前流速：污水在栅前渠道内的流速一般控制在～s。可保证污水中粒径较大的颗粒不会在栅前渠道内沉积。

(2)过栅流速：即污水通过格栅的流速，一般控制在～s。

(3)过栅水头损失：污水的过栅水头损失与污水的过栅流速有关，一般在～。 (4)栅渣量：栅渣量以每单位水量产渣量～(m3 /103m3)计，粗格栅用小值，细格栅用大值。也可根据实际情况调整该数值。栅渣含水率一般为80%，容重约为960kg/ m3【4】。

三、设计参数的选取

本次设计选取用细格栅拦截去除粒径较大的果实，果核、树叶、果皮、果渣等。设计实际水量为Q=5000m3/d=208m3/h，果汁废水属于食品加工废水，取安全系数为K2=，则

Qmax=QK2=208×=m3/h375m3/h。选择提升水泵为2台太平洋制泵公司生产的无堵塞排污泵，其型号为200LW300-15-22，即水泵口径为200mm，流量为300m3/h，扬程为15m，电机功率为22kw。由于实际水量维持在208m3/h，所以平时利用一台水泵能满足生产要求，之所以选用两台水泵，一是用于生产事故状态下备用；二是当生产废水量过大时，可以同时让两台水泵同时工作。

在此设计中，由于已经考虑进了安全生产，选用安全系数为K2=，所以，设计中为了节约建造成本，造成实际资源的浪费，因此将按照安全系数计算出的流量作为设计依据，而不是利用提升水泵的最大流量作为后序工段的设计依据。即以Qmax=375m3/h计算。细格栅选取参数如下：

栅条间隙b=10mm； 栅前水深 h=； 过栅流速v=s； 安装倾角α=60°； 设计流量Qmax=375m3/h=s 四、设计计算

格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在废水渠道的进口处，用于截留较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护作用，另外可减轻后续构筑物的处理负荷。

图 格栅设计计算草图

（1）栅条间隙数(n)

Qmaxsin0.104sin6040.341个bhv0.010.40.6

n式中：

Q ——设计流量，m3/s α ——格栅倾角，度（0） b ——栅条间隙，m h ——栅前水深，m v ——过栅流速，m/s （2）栅槽有效宽度(B) 设计栅条宽度s=

B=S(n-1)+bn

式中：

S——格条宽度，m n ——格栅间隙数 b ——栅条间隙，m

B=×(41-1)+×41=

（3）进水渠道渐宽部分长度(l1) 设进水渠道内流速为s，则进水渠道宽

B1=Qmax/(v1h)=渐宽部分展开角取为α1=30°，则

l1式中：

B-B1 2tg1B ——栅槽宽度，m B1 ——进水渠道宽度，m

1——进水渠展开角，度（0）

l10.810-0.3250.42m

2tg30（4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（l2）

l2= l1/2=2=

（5）通过格栅的水头损失（h1）

设栅条断面为锐边矩形断面，则系数β=，有

Sh1kb式中：

43v2sin 2gk ——系数，水头损失增大倍数 β——形状系数，与断面形状有关 S——格条宽度，m v ——过栅流速，m/s α——格栅倾角，度

20.0130.6sin600.046m 则 h12.42319.60.024（6）栅槽总高度(H)

取栅前渠道超高h2=； 栅前槽高H1=h+h2=； 则总高度H=h+h1+h2=++=。 （7）栅槽总长度(L)

L=l1+l2+++

（8）每日栅渣量(W)

H10.7=++++= tgtg60在格栅间隙为10mm的情况下，设栅渣量为W1=1000m3，将该废水视为食品生产废水，这里总变化系数 K2=1，

则 W式中：

QmaxW1800

K21000Q ——设计流量，m3/s

W1——栅渣量(m3/103m3污水)，取～，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值，则

W0.1040.1800=d>d

11000考虑到其产渣量较大，所以选用机械清渣的方式去除拦截在格栅上的栅渣，采用山东贝尔特环保科技有限公司生产的GSC800型回转式格栅机，电机功率为。

考虑到果汁生产废水具有水量波动较大，因此在格栅后设一集水井，有利于后段工序间的协调发挥，达到连续处理的效果，设计的集水井为深5m，边长为4m，即体积为80m3。

沉淀池的设计计算

一、设计说明

沉淀池的形式，按池内水流方向的不同，可分为平流式、竖流式和辐流式沉淀池三种。

每种沉淀池均包含五个区，即进水区、沉淀区、缓冲区、污泥区和出水区。

沉淀池各种池型的适用条件见表：

鉴于本设计主要采用UASB反应器进行厌氧处理，而UASB对SS的要求高，所以 在此采用沉淀池去除大部分原水中的SS，以利于污水在UASB反应器中进行厌氧反应时，原水中的SS尽可能小的干扰到生物菌团形成的颗粒物，保证UASB高效的完成厌氧反应。

表 沉淀池各种池型对比

池型 平 流 式 优点 （1）沉淀效果好； （2）对冲击负荷和温度变化的适应能力较强； （3）施工简易，造价较低 竖 流 式 （1）排泥方便，管理简单 （2）占地面积较小 （1）池子深度大，施工困难 （2）对冲击负荷和温度变化的适应能力较差 （3）造价较高 （4）池径不易过大，否则布水不匀 辐 流 式 (1)多为机械排泥，运行较好，管理简单 (2)排泥设备已趋定型 （1）池内水的流速不稳定，沉淀效果较差 （2）机械排泥设备复杂，对施工质量要求高 （1）适用于地下水位较高地区 （2）适用大、中型污水处理厂 缺点 （1）池子配水不易均匀 （2）采用多斗排泥时，每个泥斗需单独设排泥管各自排泥，操作量大；采用链条式刮泥机排泥时，链带的支承件和驱动件都浸于水中易锈蚀 适用条件 （1）适用于地下水位高及地质较差的地区 （2）适用于大、中、小型污水处理厂 适用于处理水量不大的小型污水处理厂 经查资料了解得知，UASB的进水SS（悬浮物）应≤500 mg/L，才能使UASB达到最佳效果。由上表比较可知，平流式沉淀池结构较为简单，施工容易，且经计算后得知，须设多个沉淀池才能满足正常生产，而平流式沉淀池更适合于多个沉淀池共用一壁的施工方法，从而可以减少不少投资，所以，选择平流式沉淀池去除原水中的大部分SS。

二、设计参数

（1）设计流量应按分期建设考虑；①当污水自流进人时，应按每期的最大设计流量计算；②当污水为提升进入时，应按每期工作水泵的最大组合流计算；③在合流制处理系统中，应按降雨时的设计流量计算，沉淀时问不宜小于30min。

（2）沉淀池的个数或分格数不应少于2个，并宜按并联系列设计。

（3）池子的长宽比不小于4，以4～5为宜。当长宽比过小时，池内水流的均匀性差，容积效率低，影响沉降效果。大型沉淀池可考虑设导流墙。

（4）采用机械排泥时，宽度根据排泥设备确定。 （5）池子的长深比一般采用8～12。

（6）池底纵坡：采用机械刮泥时，不小于，一般采用～。 （7）刮泥机的行进速度不大于min，一般采用～min。

（8）进出口处应设置挡板，高出池内水面～0. 15m。挡板淹没深度：进口处视沉淀池深度而定，不小于，一般为～；出口处一般为，挡板位置：距进水口为～，距出水口为～。

（9）沉淀池的缓冲层高度，一般采用～。

（10）污泥斗的斜壁与水平面的倾角，方斗不宜小于600，圆斗不宜小于550。 （11）初次沉淀池的污泥区容积，一般按不大于2日的污泥量计算，采用机械排泥时，可按4小时污泥量计算。

设计采用的水力停留时间为T=2h；设计流量按前面经格栅过来的水量设计，即按提升水泵的最大流量Q=250m3/h=s设计，采用机械刮泥除渣【6】。

三、设计计算

沉淀池的设计计算草图见下图：

图 平流式沉淀池设计计算草图

（1）设计污水量按利用安全系数K2=计算

则 Qmax=×5000m3/d=9000m3/d=375m3/h=s （2）SS处理程度

E=(C1-C2)/C1×100%=%

（3）由资料查得果汁废水的SS沉降曲线如图所示：

图 果汁废水沉降物质百分率

资料来源：文献[6]

根据UASB反应器对SS工艺要求应满足SS不大于500mg/L的要求，因此，在此沉淀池中需要去除4000-500=3500mg/L的SS，即SS的去除率应达到%方能满足后续工段的正常运行。则由图可知，当要求达到沉降效率为%时，u0=s=h,取表面负荷q’=m2h。

（4）池子总表面积

A=3600Qmax/q'==416m2

（5）沉淀部分有效水深 设沉淀时间为t=2h，则

h2=q't==

（6）沉淀部分有效容积

V=3600tQmax==

（7）池长

设水平流速为v=s，则

L==（8）池子总宽度

B=A/L=416/18=，取B=24m

（9）池子个数 设每格池宽b=4m，则

n=B/b=24/4=6个

（10）校核长宽比，长深比

长宽比L/b=18/4=>4，符合设计要求； 长深比L/h2=18/=10，符合设计要求。 （11）理论上每日的污泥量

W式中：

Qmax(C0C1)

1000(10)Qmax —— 设计流量，m3/d C0——进水悬浮物浓度，kg/m3 C1 —— 出水悬浮物浓度，kg/m3 0——污泥含水率，% 则 W=

9000(4000500)1=1050m3/d=h 1000(10.97)1000由于本设计的污泥量过大，所以在此设计中不采用常用的两天排泥的设计方式对污泥斗进行设计，而是采用间隔几小时排泥一次的方式设计，暂且设计为每3h排泥一次。即每格的污泥斗容积大概设为，经过3h后，每格泥斗都可排泥一次。

（12）污泥斗容积设计如图所示：

图 沉淀池污泥斗设计计算草图

由公式：

1''V1=h4(f1f23''f1f2)，h4(40.5)tg6003.031m 2式中：

f1——泥斗上口面积，m2 f2——泥斗下口面积，m2

''h4——泥斗高度，m

1则 V13.031(440.50.5420.52)18.44m3

3（13）污泥斗以上梯形部分容积 设进水槽宽，出水槽，则

'h4(180.34)0.010.143m

l1180.30.518.8m,l24m

V2l1l2'18.84h4b()0.14346.52m3 22（14）污泥斗和梯形部分容积为

V1V218.446.5224.96m3>

所以设计能满足正常生产。

（15）池子总高度 设缓冲层高度为h3=，则

Hh1h2h3h4'''h4h4h43.0310.1433.174m3

H0.31.80.53.1745.774m式中：

h1——超高，m h3——缓冲层高度，m h4——污泥部分高度，m

采用静水压排泥方式排泥，采用200mm污泥管道，为了防止可能出现的排泥不畅问题，建议设一污泥泵。系统采用行车刮泥机进行刮泥作业，设计采用山东贝尔特环保科技有限公司生产的HJX-4型行车式刮泥机，功率为。

由于设计没有做任何与废水有关的实验，无法根据实际情况进行设计，所以难以准确表达污水在各段工序中的水质水量，根据参考其他同类设计了解到，果汁废在初沉池中COD、BOD的去除率分别为7%、10%。如表所示：

表 沉淀池进出水水质指标

水质指标 进水水质(mg/l) 去除率（%） 出水水质(mg/l)

COD 8000 7 7440

BOD 5000 10 4500

SS 4000 500

调节池设计计算

均化，是用以尽量减小污水处理厂进水水量和水质波动的过程。其构筑物为均化池，亦称调节池。一般常有一种误解，认为沉淀池也可起均量或均质的作用，实际上沉淀池的作用主要是分离固体，既不能均量，而且均质作用也很小，且无保证。

增设调节池的目的是调节水的pH值，保证污水进入UASB反应器时能达到其工艺要求，另外，根据实际情况可在该段投加氮磷，使进入UASB的水C:N:P=400:5:1，有助于

微生物的生长。而该调节池之所以单独设计，是考虑到果汁废水的pH波动大，且时间长，即可能长时间pH处于峰值或低值，所以，这里设计的调节池体积不用过大，采用烧碱和H2SO4作为酸碱中和剂。采用自动化控制的方式运行管理【2】。

设计主体采用连续处理工艺，在格栅后设有集水井，供调节水量之用，也可用作事故池作为储存事故状态下的污水。所以，此处的调节池不用过大，只用于短暂地调节pH和温度之用，里面配一搅拌机，加速pH的调节和温度的均衡。所以这里根据具体设计水量大小选择边长为2m，高2m的水池，即其体积为8m3。pH调节采用pH值控制仪，即在进入调节池的管道上设一台pH取样测定点，由pH值控制仪实时测定后把数据传到计算机控制中心，由计算机自动计算好所需投加的酸碱量后，再将信号传到酸碱控制泵，控制泵根据所得信息从酸碱存储罐中加入适当的酸碱调节水中的pH值，使其能满足正常的UASB反应条件。当然，这里的温度控制也同样采用类似的方法控制。即采用温度控制系统，经过对调节池中的水温测定，控制进入调节池的废热气流量，从而达到温度的控制。

经调节后的废水，由污水泵打入UASB反应池进行反应。 UASB反应器的设计计算

一、设计说明

UASB，即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。废水经沉淀去除废水中的悬浮物后，进入UASB(上流式厌氧污泥床)进行厌氧处理， 通过在UASB池中培养厌氧菌，分解水中的有机物，其COD去降率可达80%以上。厌氧处理采用高效的升流式厌氧污泥床，具有容积负荷高、污泥产量小、效果稳定、能耗低等特点。一方面降低了后续好氧生化处理的负荷，减少了运行费用；另一方面回收沼气，可作为能源回用于锅炉燃烧，降低了煤耗。这种反应器结构简单，不用填料，没有悬浮物堵塞等问题。

它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填

填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。处理各种有机废水时，在反应器内培养颗粒污泥形成污泥床，废水由底部进入，向上流过污泥床区与大量的厌氧菌接触，废水中的有机物大部分被厌氧菌分解成沼气，沼气与水和污泥在三相分离器中进行分离，沼气通过气室、水封、阻火罐等收集至锅炉。处理后的水由反应器顶部流出，进入好氧生化池进行进一步的处理。厌氧反应可处理高浓度废水，具有动力消耗小、容积负荷大、可产生一定的生物能、运行管理方便等特点。

二、参数选取

UASB进出水指标的控制指标：

1．UASB进出水pH控制在～之间，进水pH应根据UASB进出水的pH略做调整，UASB出水PH严格控制在～。

2．从调节池向加热池进水时应保持稳定进水，并打开蒸汽加热阀门。冬季UASB的进水温度保持在35～38℃；夏季UASB的进水温度保持在32～35℃。切勿在低于30℃的情况下进水。

3．UASB的碱度：应控制在1500～2000mg/L，出水碱度保持在1500～2000mg/L，UASB才会保持一个稳定运行的状态。若碱度太低则UASB的抗冲击能力就会降低；若碱度太高则反应器及管道内壁容易产生结垢体，使反应器及管道的有效容积缩小。若碱度低于1500mg/L，则进水pH可控制～；若碱度高于2000 mg/L，则进水pH可控制～，待碱度恢复正常后再控制pH在～。

4．UASB的VFA（挥发酸）：应低于400 mg/L，一般在200 mg/L左右或低于200 mg/L。若UASB的出水VFA异常升高，在330 mg/L以上可减少进水流量，增加循环水流量；若高于400 mg/L，可停止进水只开回流；待VFA恢复330 mg/L以下后正常进水。

5．UASB的进水SS（悬浮物）应≤500 mg/L，出水SS≤260 mg/L。若进水SS超过500 mg/L，则需要排出一沉池的剩余污泥，一般5-7天排一次。出水SS升高有以下几方面原因：（1）UASB的进水SS太高，超出设计要求；（2）部分颗粒污泥破碎；（3）负荷过高，若UASB的出水SS过高，出水水质明显变黑：（1）降低UASB的进水SS，使SS≤500mg/L；（2）降低UASB的上升流速，减少内部水循环对颗粒污泥的剪切力，防止

颗粒泥的破碎洗出，但UASB的上升流速不得低于h；（3）停止进水待1～2小时后再开始进水。

UASB的出水COD应≤1000 mg/L，若UASB的出水COD>1000 mg/L，可减少进水的流量或停止进水只开回流。

6．UASB的总泥量应保持～。若污泥量超过且出水SS明显升高，则需要将剩余污泥排出。一般每半年排泥一次，排泥时先停止进水和循环，待2-3小时后开始排泥，排出污泥含水率若按90%计算每次排出污泥量为8-12T。

综合整个果汁生产过程，发现在巴氏杀菌和蒸发浓缩等工段有不少废热可以回收利用；另外，生产果汁的季节一般不会在冬季，平均气温不会过低，水果的旺季主要集中在夏秋季节，而湘潭的夏秋季节的平均气温又在25℃以上。所以，只要能将生产过程中的废热收集利用，便能保证UASB的进水温度在35℃左右，能保证UASB反应器发挥最大的效率。因此，此设计中的UASB的反应温度控制在35℃左右。由表可知：

选择UASB反应器的进水容积负荷率可达15kgCOD/（），COD的去除率可达到85%以上，沼气表观产率为 m3/kgCOD（去除），污泥的表观产率为kgCOD(去除)，厌氧污泥可实现颗粒化。参考同类果汁废水查得设计参数如下：

容积负荷（Nv）15kgCOD/(m3·d)； 污泥产率kgCOD； 产气率kgCOD； UASB有效高度选择5m。 三、设计水质和水量

考虑到UASB反应器对SS敏感，所以，在UASB工段，对SS的去除率较低，这里不做考虑。设计水质水量如表

该段的设计流量为：

Qmax=×5000m3/d=9000m3/d=375m3/h=s（安全系数K2=）

四、反应器容积计算 UASB有效容积：

V有效＝

式中：

QS0 NvQ ——设计流量，m3/d S0 ——进水COD含量，kg/m3 Nv——容积负荷，kgCOD/(m3·d)

V有效＝

90007.44=44m3

15表 不同温度UASB负荷设计关系

温度 有机容积负荷率（kgCOD/） 含有少于5% SS-COD的废水 15 20 25 2-4 4-6 6-10 （去除SS效率好） 2-3（去除SS效率好） 3-6（去除SS效率满意） 30 35 40 ※※ 温度 有机容积负荷率（kgCOD/） 含有少于5% SS-COD的废水 10-15 15-20 20-27 6-9（去除SS效率一般） 9-14（去除SS效率偏差） 14-18（去除SS效率差） ※※含有30%-40% SS-COD的废水 ※※含有30%-40% SS-COD的废水 ※※※ 指在颗粒污泥床内，水里负荷不受时 ※※ SS-COD可沉淀去除

表 UASB反应器进出水水质指标

水质指标 进水水质(mg/l) 去除率（%） 出水水质(mg/l)

COD 7440 85 1116

BOD 4500 85 675

所以UASB反应器地面积为：A=44/5=。 五、反应器的池体几何形状选择

从反应器的形状有矩形和圆形这两种反应器，已大量应用于实际中。圆形反应器具有结构较稳定的优点，同时对于圆形反应器在同样的面积下，其周长比正方形的少12%。所以圆形池子的建造费用比具有相同面积的矩形反应器至少要低12%。但是圆形反应器

的这一优点仅仅在采用单个池子时才成立，所以，单个或小的反应器可以建造成圆形的，当建立两个或两个以上反应器时，矩形反应器可以采用共用壁。当建造多个矩形反应器时有其优越性。对于采用公共壁的矩形反应器，池型的长宽比对造价也有较大的影响。对于大型UASB反应器建造多个池子的系统是有益的，这可以增加处理系统的适应能力。如果有多个反应池的系统，则可能关闭一个进行维护和修理，而其他单元的反应器继续运行。 因此，考虑到设计本身处理的水量较大，不可能只建设一个UASB反应单体；而采用矩形方式建立的多个单体UASB反应器可以采用公共壁的方式兴建，有利于节约建设成本。所以设计采用矩形的方式建设UASB反应器。 根据王凯军、贾立敏等人的《升流式厌氧污泥床(UASB)反应器的系列化和设备化研究》的建议，采用标准化和系列化的设计必须考虑结构的通用性和简单性，池体的标准化主要是根据三相分离器的尺寸进行布置的，他们采用的三相分离器的平面尺寸是2×5m。由于三相分离器的尺寸原因，池子的宽度一般以5m为模数，长度方向以2m为模数。 如前所述由于反应器的长宽比的范围涉及到池子的经济性，所以在上述范围内选择要结合池子组数考虑适当的长宽比。 表1是根据上述原则给出了UASB系列化的一组选择。从原则上讲安排2×5m的三相 分离器的平面布置还可以有其他多种的平面配合形式如，宽度可以以2m为模数，而长度以10m为模数，构成4×5，4×10，6×5，6×10，6×15m……的系列。甚至可以采用三相分离器横竖混合布置的形式。但是考虑通用性和简单性的原则，推荐表【8】的组合方式。 表 矩形反应器的平面尺寸和有效体积的选用表格 (体积单位：m3) 池长(m) 单池宽5m 双池宽5m 池长(m) 单池宽6 150 300 10 500 8 200 400 12 600 10 250 500 14 700 12 300 600 16 800 14 350 700 18 900 16 400 800 20 18 450 900 22 20 500 22 550 24 600 26 650 1000 1100 1200 1300 24 26 28 30 1000 1100 1200 1300 1400 1500 10m 双池宽1000 10m 注: 反应器的有效高度为5m，一般推荐UASB反应器的高度为4～6m。 1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400 2600 2800 3000 由上可知，建设的处理量需要每天达到V=44m3，为了能保证有足够的能力在某一个UASB反应器出现问题时，照常生产，故考虑建设4个UASB反应器，即实际每个反应器需要44/4=1116m3，因此选择每个UASB反应器的单池宽10m，长为24m，即底面积为

A1=240m2，单体体积为1200m3的标准建设。采用共用三边壁的方式并列兴建。

六、配水系统设计

进水配水系统兼有配水和水力搅拌的功能，所以必须满足以下各项要求： （1）进水必须在反应器底部均匀分配，确保各单位面积的进水量基本相同，以防止短路或表面负苟不均匀等现象发生；

（2）应满足污泥床水力搅拌的需要，要同时考虑水力搅拌与产生的沼气搅拌，使污泥区达到完全混合的效果，确保进水有机物与污泥迅速混合，防止局部产生酸化现象。

配水系统主要有树枝管式配水系统、穿孔管配水系统和多点多管配水系统三种系统。从构造和简单出发，穿孔管配水具有一定优势，只要施工安装正确，配水基本能满足生产要求。所以，本设计采用的是穿孔管配水系统【7】。

穿孔管配水系统如图所示。为了配水均匀，配水管中心距可采用 m，出水孔距可采用，孔径一般为10-20 mm，常采用15 mm，孔口向下或与垂线呈450方向，每个出水孔服务面积一般为2-4m2，配水管的直径最好不小下100 mm，配水管中心距池底一般为20-25cm 。为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小下2m/s，使出水孔阻力损失大于穿孔管的沿程阻力损失，为了增大出水孔的流速，可采用脉冲问歇进水。

图 穿孔管补水系统设计草图

设每个布水孔的服务面积为s=，则每个UASB单体需要布水孔个数为：

A1240==96（个） s2.5则每个布水孔服务直径为：

d=4s=42.5=1.78m 3.14则在面积为24m10m的矩形地面上，可布设的布水管排数为：

24/=（排），取14排；

在每跟水管上的布水孔个数为：

10/=（个），取6个；

则实际每个UASB单体中，布置的布水孔个数为：

146=84（个）

则实际每个布水孔的服务面积：240/84=<4m2，符合设计要求。

由上计算，综合同类设计，选择采用每个反应器设14根d=50mm、长2=的穿孔管，穿孔管中心间距24/14=，配水孔径为10mm，孔距为10/6=，每个孔的服务面积为：×=。孔口向下，穿孔管中心距反应器底，每个反应器共有84个出水孔，采用连续进水，每个孔的流速计算如下：

v=Q0.104=s>2m/s， =21A484(1010-3)4所以符合设计要求。 七、三相分离器设计

三相分离器设计计算草图见图所示：

图 三相分离器设计计算草图

（1）设计说明

三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。

三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。 （2）沉淀区的设计

三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。

由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：

1）沉淀区水力表面负荷2）沉淀器斜壁角度设为500-600，使污泥不致积聚，尽快落入反应区内； 3）进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速≦2m/h； 4）总沉淀水深应大于等于； 5）水力停留时间介于～2h。

如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果。 设沉淀器（集气罩）斜壁倾角θ＝600。 沉淀区面积为：

沉淀区面积即为反应器的水平面积A1=240m2，则沉淀区的表面负荷率为：

q=符合设计要求。 （3）回流缝的设计

Q9000=240=< A1424设上、下三角形集气罩的斜面水平夹角为=600，取保护高h1=，h2=，h3=，由

b1=h3/tg，b2=b-2b

式中：

b1——下三角形集气罩的1/2宽度，m

——下三角形集气罩斜面的水平夹角，550-600

h3——下三角形集气罩的垂直高，m

b2——相邻二个下三角形集气罩之间的水平距离，即污泥回流缝之一，m b——单元三相分离器的宽度，m 则 b1=tg600=；

b2==；

下三角形集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速(v1)可用下式计算：

v1=Q S1式中：

v1——回流缝中混合液上升流速，m/h Q——反应器的设计废水流量，m3/h

S1——下三角形集气罩回流缝的总面积，m2，其值可用下式表示：

S1=b2ln

式中：

l——反应器的宽度，即三相分离器的长度，m

n——反应器的三相分离器单元个数

则 S1=0.611012=

v1=375=h473.2符合设计要求。

上三角形集气罩与下三角形集气罩料面之间回流缝的流速(v2)(=va)可用下式计算：

v2=Q S2式中：

S2——上三角形集气罩回流缝的总面积，m2，可用下式表示：

S2=cl2n

式中：

c——上三角形集气罩回流缝的宽度，m，即图中的C点至斜面AB的垂直距离CE，

一般CE>

设上三角形集气罩的宽度c=，则

S2=0.4210212=

v2=va=375=h4100.8为了使回流缝和沉淀区的水流稳定，确保良好的固液分离效果和污泥的顺利回流，要求满足下列条件：

v2由上计算可知，0.93m/h<1.28m/h<2.0m/h，符合设计要求。

已知BC=CE/sin300==，取AB=，上三角形集气罩的位置即可确定，其高度h4为：

b0.610h4=ABcos+2tg=0.450.5+tg60=0.92m

22已知上三角形集气罩顶的水深为，则上、下三角形集气罩在反应器内的位置已经确定。

（4）气液分离设计

由图可知，欲达到气液分离目的，上下二组三角形集气罩的斜边必须重叠，重叠的水平距离(AB的水平投影)越大，气体分离效果越好，去除气泡的直径越小，对沉淀区固液分离效果的影响越小。所以，重叠的大小是决定气液分离效果好坏的关键。

由图可知，由反应区上升的水流从下三角形集气罩回流缝过渡到上三角形集气罩回流缝再进入沉淀区，其水流状态比较复杂。当混合液上升到A点后将沿着AB方向的斜面流动，并设流速为va。同时假设A点的气泡同时以速度vb垂直上升，所以气泡的运动轨迹将沿着va和vb合成速度方向运动，有速度合成的平行四边形法则，则有：

vbADBC ==vaABAB要使气泡分离后进入沉淀区的必要条件是：

vbADBC >（=）vaABAB气饱上升速度(vb)与其直径、水温、液体和气体的密度、废水的粘滞系数等因素有关。当气泡的直径很小(d<时，在气饱周围的水流呈层流状态，Re< 1，这时气泡的上升速度可用斯托克斯（Stokes）公式计算，即

vb=式中：

vb——气泡上升流速，cm/s

g2 l-gdg18d——气泡直径，cm

l——废水密度，g/cm3

g——沼气密度，g/cm3

g——重力加速度，cm/s

2

——废水的动力粘滞系数，g/ 其中：

=l

式中：

——废水的动力粘滞系数，cm2/s

——碰撞系数，可取

由上所述，根据同类设计对比参照，设l=1.03g/cm3，g=1.210-3g/cm3，

=0.0101cm3/s（净水的取值），=0.95；则

=l=0.01011.03=0.0104g/(cms)

考虑到废水的一般比净水的大，而且本设计属于高浓度废水，所以取

=0.02g/(cms)，则

vb=g0.959812l-gdg=1.03-1.210-30.012 18180.02得vb=0.266cm/s=9.58m/h。 综合前面的计算：

有

BC0.84v9.58==1.87，b==8.91 AB0.45va0.93满足

vbBC，所设计的气液分离器能脱出直径等于或大于的气泡，满足设计要求。 >vaAB八、布水槽的设计

根据UASB的尺寸，采用锯齿形出水槽，长10m，槽宽，箱高，每个上三角形集气罩顶上设一条出水槽，每个反应器共设12条出水槽，基本可保持出水均匀。

九、排泥系统设计

计划把配水穿孔管同时作为排泥管用，另设排泥管，用作辅助排泥，可达到排泥均匀的要求，同时可在反应器的一侧三相分离器下端处另设排泥管，用作辅助排泥。沿反

应器高度均匀地设5个污泥取样管，方便取样观察。

产泥量为：7440×××5000×10-3=3162kgMLSS/d；

每日产泥量3162kgMLSS/d，则每个USAB日产泥量d，每个反应器采用一根d=200mm的排泥管，每天排泥一次。

十、产气量计算

每日产气量：7440×××9000×10-3=28458m3/d，每个反应器采用两根d=200mm的排

沼气管。日产沼气量28458m3，则沼气柜容积应为每小时产气量的3倍体积来确定，即

284583V= 33557m

24沼气柜容积V=3557 m3。 十一、气水分离器

气水分离器起到对沼气干燥作用，选用Φ500mm×H1800mm，钢制气水分离器两个，串联使用。气水分离器中预装钢丝填料，在各级气水分离器前设置过滤器以净化沼气，在分离器出气管上装设流量计、压力表及温度计【6】。

详细设计图见附图二。 SBR池的设计计算

一、设计说明

经UASB处理后的废水，COD含量仍然较高，要达到《污水综合排放标准》（GB78-1996）一级标准，必须进一步处理，有前面对比选择SBR工艺作为好氧处理工艺。SBR结构简单，运行控制灵活。

图 SBR工作流程简图

其工作流程如图所示：有机废水经UASB反应处理后，然后废水由泵提升至SBR生化装置。进水完毕进行鼓风曝气，使废水中有机物与活性污泥充分混合，进行好氧生 化处理，处理深度可根据水质确定反应时间。反应结束进行泥水分离，沉淀后进行排水，沉淀后生物污泥在静置阶段进一步压实，这样完成一个处理周期，剩余污泥定期排放处置。

SBR法的设计要点：

（1）SBR主要包括曝气装置、上清液排除装置和其他附属装置，鉴于污泥泵和曝气装置易堵塞而发生事故，在反应池前应加格栅截出较大的杂质，当然，本设计由于前面已经去除了大本分的大直径颗粒，所以便不再设置格栅。

（2）反应池数原则上为2个以上，但水量的规模较小时（小于500m3/d）也可以建设一个反应池，使用单池运行时，原则上采用低负荷连续进水的方式。

（3）反应池的形式有完全混合型和循环水渠型。循环水渠型用得较少，以完全混合型为主。对于完全混合型，水深为4～6m，池宽与池长之比为(l:l) ～(1:2)，结构以钢筋混凝土为宜。

（4）曝气装置应能供给需氧量和同时具有对混合液进行充分搅拌的性能。采用完全混合式时，可采用水下机械搅拌式、气液混合喷射式、螺杆式等；用于循环水渠时，可采用卧轴式、立轴式、螺杆式、轴流泵式、螺旋桨式、气液混合射流式等形式。

（5）排水装置应能在设定的排出时间内，活性污泥不发生上浮的情况下排出上清液，SBR反应池内易聚积浮渣，应设置能去除浮渣的设施。

（6）排泥泵应考虑阻塞问题，泵的台数(包括备用在内)原则上为2台以上，反应

池底部应设集泥坑，坑的位置尽量远离水口。

（7）SBR法的主要设计参数见表【4】：

表 SBR设计参数表

有机物负荷条件 项目名称 低负荷间 歇进水或连续进水运行 MLSS浓度X/(mg/L) BOD-污泥负荷Ns/[kgBOD5/] 需氧量/(kgO2/kgBOD5) 污泥产量/(kgMLSS/kgSS) 排除比（每一周期的排水量与反应池容积之比） 周期数 安全高度/cm(污泥界面以上最小水深) 好氧工段 溶解氧/(mg/L) 缺氧工段 沉淀、排水 反应池数/个 进水 约 1/6-1/3 小（2-3） 50以上 1500-5000 约1 1/4-1/2 大（3-4） 高负荷运行 间歇进水  < 2(Q<500m/d时可取1) 3二、设计参数的选择 污泥负荷：Ns=(kgMLSS·d)； 混合液污泥浓度：X=4000 mg/L； 排除比：1/m=1/，即m=； 曝气池水深：H=5m； 反应池数：N=6； 缓冲层高度：=。

三、反应池运行周期各工序时间计算 曝气时间：

由于所设计的工艺中，此段已是水处理末段，原水中的难降解有机物在经过UASB反应器长时间停留水解酸化和在此段SBR反应中部分厌氧消化下，基本被降解为可生化处理的有机物，所以设计中，以COD的值代替BOD5的值进行好氧反应。即BOD5=COD=1116mg/L。则由：

tA=式中：

24L0 NsmXL0——进水的平均BOD5浓度，mg/L Ns——污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d) m——系数，由排除比确定 X——曝气池内MLSS浓度，mg/L 则 tA=241116=8.9h

0.32.54000当污泥浓度大于3000mg/L时，污泥界面沉降速度为：

umax=4.6104X-1.26

则 umax=4.61044000-1.26=h 由沉淀时间公式：

ts=式中：

H(1/m)+

umax——安全高度，即缓冲层高度，m

H——反应池内水深，m

5得 ts=1+0.52.5=0.16h 15.9由上计算，当沉淀时间为时，排出时间大概为，与沉淀时间合计为1h。 则一个周期所需的时间：

tctA+ts+tD

式中：

tA——一个周期的曝气时间，h ts——沉淀时间，h tD——排水时间，h

有 tc8.9+1=9.9h

所以周期数n=24/tc=24/=，n以2计算，则每个周期为tc=12h，进水时间为：

tF=tc/N=12/6=2h。

四、反应池容积计算 每个反应池容积 ：

V=mQ2.55000==1041.7m3 nN26根据进水时间tF=2h/周期和进水流量模式，参考食品加工废水安全系数，一个进水周期的最大进水量变化比K2=。

超过一个周期污水进水量Q与V的比值为：

Q/V=(K2-1)/m=/=

如其他反应池尚未接纳容量，鉴于流量的变化，各反应池的修正容量为：

V'=V(1+Q/V)=1041.7(1+0.32)=1375m3

此外，在沉淀排除工艺中可能接受污水进水量为V的10%，则反应器的必要安全容积为：

V=Q-Q'=(0.32-0.1)1041.7=229.2m3

反应池的设计运行水位下图所示：

图 SBR反应池设计运行水位

选择当进水水量为倍流量时的反应容积，另外加上安全容量10%时的容积作为计算底面尺寸的依据，即V=1375+229=1604m3，则SBR的面积为1604/5=。

设SBR的长：宽=2：1； 则SBR的池宽为：；池长为：。 排水结束时的水位为：h1=5高峰水位为：h3=5m； 基准水位为：h2=51=3.44m；

(1+0.32)(1+0.1)12.5-1=2.07m；

1.32(1+0.1)2.5警报，溢流水位：h4=5+=； 污泥界面：hs==。

反应池中污泥体积校核，取SVI=100，则有：

Vx=SVI·MLSS·V1/106=100×4000×106=<×=

由V污泥>Vx，设计能满足生产要求。 五、需氧量的计算 （1)需氧量：

由需氧量公式： OD=aQLr+bVXv

式中：

a——氧化每kgBOD需氧kg数，kgO2/kgBOD，一般取——污水设计水量，m3/d Lr——去除的BOD5浓度，kg/m3

b——污泥自身氧化需氧量，kgO2/，一般取——曝气池容积，m3 Xv——挥发性悬浮固体浓度，kgMLVSS/kgBOD5，Xv=

考虑到水中的BOD/COD=675/1116=，生化性较好，但也难保里面有部分较难生化的有机物，所以在设计的时候，选择的需氧量为以去除1kgBOD5需要1kgO2计算，并且将水中的CODcr近似看为BOD5的值，以竟可能的去除水中有机物，达到《污水综合排放标准》一级标准，则需要的氧为：

OD=5000111610-31.0=5580kgO2/d

'=5580/(26)=465O2kg/h 每池每周期所需氧量： OD''若以曝气时间9h计算，每池每小时所需要的氧量为：OD=465/9=50.7kgO2/h

（2）曝气装置

本设计采用鼓风曝气装置进行曝气操作，则由鼓风曝气供氧量公式：

R'Csm R=(T-20)[Csm(T)-C]1.024'0式中：

T——实际计算温度，C

——清水中的氧转移系数KLa的修正值，高负荷法，低负荷法

——混合液与清水的饱和溶解氧比值，高负荷法，低负荷法

——压力修正系数，=所在地区实际气压（pa）

1.013105Csm——曝气装置在水下深度处至吃面的清水平均氧饱和浓度，mg/L C——混合液DO，mg/L

由同类设计参考并结合相关资料，取Csm=L，C=L，

则 R'0=50.79.1=77.96kgO2/h (30-20)0.83[0.9517.5-1.5]1.024氧利用率EA以18%计算，则供氧量为：

'R077.961Gs=100=100=24.06m3/min

0.3EA180.3606池共设3台鼓风机，每两台为一组交替使用，此外，多设一台鼓风机，用于事故状态下使用。每台鼓风机的风量为：

G=Gs=min

六、排水装置的计算

污水进水量为Q=5000m3/d，池数为N=6，周期数n=2，每池的排除负荷为：

QD=式中：

Q NnTDTD——排水时间，h 则 QD=5000=833.3m3/h=13.9m3/min

620.5设每池设两个排除装置，则每台排出的负荷量为：

Q’=QD/2=2=min

排出装置的排水能力在最大流量（K2=）时，所以排出能力为：

6.91.8=12.5m3/min<6.92=13.8m3/min

所以设计符合要求。

设计采用滗水器排水，采用宜兴市恒玮环保设备有限公司生产的xbs-500滗水器，其排出流量为500m3/h，堰口长度为5000mm，最大滗水深度为3000mm，电机功率为。则SBR反应器共需要12台此型号滗水器，总功率为。

七、设计水量水质

设计水量为：Qmax=5000m3/d=h（安全系数K2=），设计水质见下表：

表 SBR反应器进出水水质指数

水质指标 进水水质(mg/l) 去除率（%） 出水水质(mg/l)

COD 1116 91 100

BOD 675 30

SS 500 86 70

八、布气系统的计算 （1）反应池的平面面积为：

××6=1927m2

每个扩散器的服务面积取，则需1927/=个，为了充气均匀和安装方便，取972个，则每个池子需162个。则实际每个扩散器的服务面积为：1927/972=。布气系统设计如下图：

图 SBR反应器布气设计图

设计采用广州市绿烨环保设备有限公司生产的×2管式曝气器，曝气口安装 在距池底高处，淹没深度为。

（2）空气管路系统计算

按SBR的平面图，布置空气管道，在相邻的两个SBR池的隔墙上设一根干管，共三根干管，在每根干管上设9对配气竖管，共9条配气干管。

则每根配气竖管的供气量为：

24.1609160.7m3/h

本设计每个SBR池内有162个空气扩散器，则每个空气扩散器的配气量为：

24.1601628.93m3/h

选择一条从鼓风机房开始的最远最长管路作为计算管路，在空气流量变化处设计算节点。

空气管道内的空气流速的选定为：干支管为10～15m/s；通向空气扩散器的竖管、小支管为4～5m/s；

空气干管和支管以及配气竖管的管径，根据通过的空气量和相应流速按《排水工程》下册附录2加以确定。

空气管路的局部阻力损失，根据配件类型按下式

l055.5KD1.2

式中：

l0——管道的当量长度，m

D——管径，m

K——长度换算系数，按管件类型不同确定

折算成当量长度损失l0，并计算出管道的计算长度l+ l0 (m)。

空气管路的沿程阻力损失，根据空气管的管径D(mm)，空气量（m3/min），计算温度（℃）和曝气池水深，查《排水工程》下册附录三求得，得空气管道系统的总压力损失为：

(h1h2)＝×＝

空气扩散器的压力损失为，则总压力损失为：

＋＝ kpa

为安全起，设计取值为，则空压机所需压力：

p= ××103+×103=56 kpa

又Gs=min，由此条件可选择淄博罗茨风机制造有限公司生产的4台罗茨DQ150鼓风机，转速1620r/min，配套电机功率为45kw，排出压力为，风量为min。

九、污泥产量计算

由每日增上的挥发性活性污泥量公式：

Xv=Y(S0-Se)Q-KdVXv

式中：

Xv——每日增长的挥发性活性污泥量，kg/d

Y——产率系数，即微生物每代谢1kgBOD5所合成的MLVSS，kg Kd——内源代谢系数，d-1

VXv——曝气池内挥发性悬浮固体总量，kg Q（S0-Se）——每日的有机污染物去除量，kg/d 选取Y=，Kd=，则污泥产量为：

△x=×5000×(1116-30)/×（×6）×=d

重力浓缩池的设计计算

一、设计说明

为方便污泥的后续处理机械脱水，减小机械脱水中污泥的混凝剂用量以及机械脱水设备的容量，需对污泥进行浓缩处理，以降低污泥的含水率。

本设计采用连续式重力浓缩池，运行时，需处理的污泥由中间污泥管导向池底，进行重力沉降。在刮泥机栅条的作用下改善污泥的悬浮状态，从而保持较好的去除效率【9】。

二、设计参数 （1）设计泥量

果汁废水处理过程产生的污泥来自以下几部分： (1)初级沉淀池，Q1=1050m3/d，含水率97%； (2)UASB反应器，Q3=d，含水率98%； (3)SBR反应器， Q4=d，含水率99%； 总污泥量为：

Q= Q1+ Q2+ Q3= m3/d

平均含水率为：%

（2）参数选取

固体负荷（固体通量）M一般为30～120kg/ 取M=90kg/m3d； 浓缩时间取T=24h； 设计污泥量Q=d；

浓缩后污泥含水率为96%； 三、设计计算 （1）池子直径 设计计算如图所示：

图 连续式重力浓缩池设计计算草图

根据要求，浓缩池的设计横断面面积应满足：

A≧QC/M

式中：

Q——入流污泥量，m3/d M——固体通量，kg/m3·d C——入流固体浓度，kg/m3 入流固体浓度（C）的计算如下：

C＝W1W2＋W3

Q1＋Q2＋Q3W1=Q1×1000×(1-97%)=31500kg/d

W2=Q2×1000×(1-98%)=3162kg/d

W3=Q3×1000×(1-99%)=d

那么，QC=W1 +W2+W3=d=1536kg/h，C==m3； 浓缩后污泥浓度为：

C1==m

取固体通量为M=90kg/(m2d) ，浓缩池的横断面积为：

3

A=QC/M=

设计2座圆形浓缩池，则每座直径D=，则实际每座浓缩池面积A=206m2。 （2）浓缩池工作部分高度

计算草图如图，设水力停留时间为HRT=24h，则

h1=HRTQ241428.4==3.47m>3m

24A24412符合设计要求。 （3）污泥斗

污泥斗下锥体边长取 ，上口直径为2m，污泥斗倾角取600则污泥斗的高度为：

h5 = (2/2 – 2) × tg600= ，取h5=。

（4）浓缩池总高度

设浓缩池超高h2=，缓冲层高度h3=； 浓缩池高度H1= h1+h2+h3=++=；

池底坡度造成的深度：采用刮泥机，池底坡度取，则

h4=D16.2i=0.01=0.081m 22池子总高度：H=H1+h4+h5=++=。 四、浓缩后污泥体积

V=Q(1-C1)1428.4(1-97.6%)==857m3/d 1-C21-96%ZWN—16刮泥机，其刮臂直径为，电机功率，刮泥机的外缘线速度为1～2m/min。

集泥井

一、设计说明

污水处理系统各构筑物所产生的污泥按设计时间排泥，为了能保证后面污泥浓缩池能均质均量的进行污泥浓缩，考虑增设集泥井，用于个构筑物排泥时间不同步，排泥质量不等的污泥收集。污泥经各构筑物排除后集中到集泥井，然后在由污泥泵打到污泥浓缩池。

设计的污泥浓缩池为连续式重力浓缩，运行周期为24h。 二、设计计算

考虑各构筑物为间歇排泥，有前面每日总排泥量为 m3/d，由于正式生产的时候，集泥井中的泥不可能一次性排到浓缩池，而是按照生产实际情况，渐进的排到后序浓缩池，所以实际的集泥井浓度设计为设计污泥体积的1/2，即2=，取715m3，取集泥井有效深度为5m，则其平面面积为：

AV715143m2 H5设集泥井平面尺寸为12×12m。设两座集泥井，则每座集泥井面积为72 m3，集泥井为地下式，池顶加盖，由污泥泵抽送污泥。集泥井最高泥位为，最低泥位为。浓缩池最高泥位为7m。则排泥泵抽升的所需净扬程为，排泥泵富余水头 m，管道水头损失为 m，则污泥泵所需扬程为+2+=15 m。 机械脱水间的设计计算

一、设计说明

污泥经浓缩后，尚有96%的含水率，体积仍很大，为了综合利用和最终处置，需对污泥作脱水处理。

拟采用带式压滤机使污泥脱水，它有如下脱水特点： （1）滤带能够回转，脱水效率高； （2）噪声小，能源节省；

（3）附属设备少，维修方便，但必须正确使用有机高分子混凝剂，形成大而强度

高的絮凝【3】。

二、设计参数

设计泥量Q=857m3/d；含水率为96%。 三、设计计算

据设计泥量采用南通华泰环保工程设备有限公司生产的2台DYA3000带式压滤机，带宽3m，主机功率4kw，处理后的污泥含水率为66～81%，处理能力为12～22 m3/h,外形尺寸：长×宽×高=5150×3826×2650mm，按每天每台工作18小时设计。

设计中采用的泵均采用潜水泵，只需在所需设泵点建设一保护泵免受雨水干扰物即可，故不需要设置统一的污水泵房。

第三章 平面布置和高程布置

平面布置说明

平面布置的一般原则：

（1）处理构筑物的布置应紧凑，节约用地并便于管理。

（2）池形的选择应考虑占地多少及经济因素。圆形池造价较低，但进出水构造较复杂。方形池或矩形池池墙较厚，但可利用公共墙壁以及节约造价，且布置可紧凑，减少占地除了占地、构造和造价等因素以外，还应考虑水力条件、浮渣清除，以及设备维护等因素。

（3）每一单元过程的最少池数为两座，当发生事故，一座池子停止运转时，其余的池子负荷增加 ，必须计算其对出水水质的影响，以确定每一座池子的尺寸。

（4）处理构筑物应尽可能地按六成顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地形，以减少土方量。

（5）经常有人工作的建筑物如办公、化验等用房布置在夏季主风向的上风向一方，在北方地区，并应考虑朝阳。

（6）在布置总图时，应考虑安装充分的绿化地带。

（7）总图布置应考虑远近期结合，有条件时，可按远景规划水量布置，将处理构筑物分为若干系列，分期建设。远景设施的安排应在设计中仔细考虑，除了满足远景处理能力的需要而增加的处理池以外，还应为改进出水水质的设施预留场地。

（8）构筑物之间的距离应考虑敷设管渠的位置，运转管理的需要和施工的要求，一般采用5～10m。

（9）污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合，以策安全，并方便管理。污泥消化池距初次沉淀池较近，已缩短污泥管线，但消化池与其他构筑物之间的距离不应小于20m，贮气罐与其他构筑物的间距则应根据容量大小按有关规定办理【4】。

平面布置图详见附图三。

高程布置设计说明及计算

高程布置说明

在进行平面布置得同时，必须进行高程的布置，以确定各处理构筑物及连接管渠的高程、并绘制处理流程的纵断面图。在整个污水处理过程中，应尽可能使污水和污泥为重力流，但在多数情况下，往往须抽升。高程布置得一般规定如下：

（1）为了保证污水在各构筑物之间能顺利自流，必须精确计算各构筑物之间的水头损失，包括沿程损失、局部损失及构筑物本身的水头损失【10】。此外，还应考虑污水厂扩建时预留的储备水头。

（2）进行水力计算时，还应考虑距离最长，损失最大的流程，并按最大设计流量计算。当有二个以上并联运行的构筑物时，应考虑某一构筑物发生事故，其余构筑物能保证负担全部流量的情况。计算时还须考虑管内淤积，阻力增大的可能。因此，必须留有充分的余地，以防止水头不够而发生涌水现象。

（3）出水管渠高程，须不受水体洪水顶托，并能自流进行农田灌溉。

（4）各处理构筑物的水头损失，可以进行估算。 （5）场地竖向布置，应考虑土方平衡，并考虑有利排水。 构筑物及水渠的水头损失

（1）通过格栅的水头损失（h1）

Sh1kb式中：

43v2sin 2gk ——系数，水头损失增大倍数 β——形状系数，与断面形状有关 S——格条宽度，m v ——过栅流速，m/s α——格栅倾角，度

设栅条断面为锐边矩形断面，则系数β=，取k=3，v=s；则

20.0130.6h12.423sin600.046m0.05m 0.0219.64（2）格栅进入集水井的水渠的沿程损失设为，污水跌水入调节池水头损失为3m。 （3）UASB布水器水头损失

采用不锈钢管作为布水器设计管道，由公式

h1= iL

式中：

h1——沿程水头损失，m

L——计算管段的长度，m i——单位管长水头损失，m/m

其中，钢管、铸铁管的单位管长水头损失i，可按下列公式计算： 当ν式中：

v——管内流速，m/s d——管道内径，m

由UASB详细设计可知，布水器的直管直径d=50mm，长L=，每个UASB单体中布置14根布水管，则

v=Q0.104=sh1= iL =×=

则UASB单体中的布水器水头损失为：14×=，考虑到其他局部损失，则布水器实际水力损失取为，则UASB总需水头为：

H=Ha+ Hz+ Hb+ Hc

式中：

Ha——布水器配水时的最大淹没水深，为——布水器水力损失，m Hb——UASB反应器水头损失，取为 Hc——UASB反应器后的自由水头，取为 则H =+2++=，设计在确定水泵扬程时设H=。

另外，取UASB出水堰自由跌落水头损失为，UASB出水流入SBR反应池的水头损失为。

管道水力损失计算

一、管道沿程损失

设计管道全部采用圆管，则由圆管沿程水力损失公式：

lv2 hf

d2g式中：

l——管长，m

d——管径，m

v——断面平均流速，m/s

g——重力加速度，m/s

2

——沿程阻力系数，也称达西系数。一般由实验确定。

（1）集水池出水管道

有平面布置图取管长l=，采用铸铁管道，其相对粗糙度为/d=0.001，管中水流速度为s，设此时平均水温为T=20oC，则其水流的运动粘度为：

v1.005106m2s，则

Revd1.850.2368159>4000为湍流，则查表可得=0.02 61.00510lv212(1.85)2hf0.020.210mH2O

d2g0.229.8（2）沉淀池到调节池管道

取管长l=26m，采用与集水池出水相通管道，则

lv226(1.85)2hf0.020.454mH2O

d2g0.229.8（3）调节池到UASB反应池管道

取管长42m，管道同样采用直径为200mm的铸铁管道，水温为35oC，则其水流的运动粘度为v0.723106m2s，则雷诺数为

Revd1.850.2511756>4000为湍流，查表可得=0.021，则

0.723106lv242(1.85)2hf0.0210.770mH2O

d2g0.229.8（4）UASB反应池到SBR反应池管道

取管长l=84m，采用直径为200mm的铸铁管道，则

lv284(1.85)2hf0.0211.540mH2O

d2g0.229.8（5）SBR到污泥浓缩池管道按照清水的管道计算其阻力损失，其管长l=100m，按照水温T=20oC计算，流速为v=s，则

Revd0.5250.2104478>4000，为湍流，查表的=0.02，则 61.00510lv2100(0.525)2hf0.020.141mH2O

d2g0.229.8二、管道出泥口局部阻力损失为

在管道入口、管径收缩和阀门等处，都存在局部阻力损失。

v2 hj2g式中：

——局部阻力系数，一般由实验确定

由前面管道沿程阻力损失计算可知，各段构筑物之间的管道中流体的运动状态都为湍流，有文献[10]可查的各段管件和阀件的局部阻力系数。

（1）集水池到沉淀池管道

设计4个三通管，2个900弯头，则查得其分别为1和，有流量及管径可知，污水在管道中的流速为s，则

v21.852hj=（41+20.75）=1.900m

2g9.8（2）沉淀池到调节池管道

设计5个三通管，2个900弯头，流速近似取s，则

v21.852hj=（51+20.75）=2.270m

2g9.8（3）调节池到UASB反应池管道

设计3个三通管，2个900弯头，流速取s，则

v21.852hj=（31+20.75）=1.572m

2g9.8（4）UASB反应池到SBR反应池管道

设计7个三通管，3个900弯头，流速取s，则

v21.852hj=（71+30.75）=3.230m

2g9.8（5）SBR反应池到集泥井一的管道

设计4个三通管，2个900弯头，流速为s，则

v20.5252hj=（41+20.75）=0.077m

2g29.8（6）集泥井到污泥浓缩池管道

设计1个三通管，2个900弯头，流速为s，则

v20.5252hj=（11+20.75）=0.035m

2g29.8由上计算基本可以确定构筑物的高程，构筑物高程详细设计图见附图四。

第四章 工程估价

估价范围及估价依据

估算范围

污水处理厂污水处理工程、污泥处理工程、其他附属建筑工程、其他公用工程等。另外包括部分厂外工程（供电线路、通信线路、临时道路等）。 编制依据

本设计的工程估价依据为《城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准》(CJJ31-)及《建设工程工程量清单计价规范》(GB50500—2008)。 各构筑物费用概算

各构筑物费用概算【12】如表

表 各构筑物概算表

序号 名称 人均（设备）面积

定员数（人、台、座）

占地面积 单价（元/m

2

投资（万元） 9 6 10 2 100

或台、座）

26 25 85 15 60 170 510 4 960 1932 412 144 60 100 20 —

1500 1000 1500 1500 1500 1500 15000 52000 9600 183200 127300 54400 126700 60000 100000 20000 —

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

行政办公室 85 15 60 170 85 4 240 322 206 72 60 100 20 —

合计

4 2 1 1 1 1 1 6 1 4 6 2 2 1 1 1 —

车棚 化验室 门卫室 仓库

生产管理室

格栅槽 沉淀池 调节池

UASB反应器 SBR反应器

重力浓缩池

集泥井 鼓风机房

污泥脱水间

配电房 其他

其他费用概算

其他费用按照设计中所需的主要设备价格计算，工程施工费及运营调试费根据当前的建筑行业现状进行估算而来，其他费用包括办公室的办公用品、家具、以及以下小型的实验设备、药剂等。详见表。

表 各种设备器材概算表

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

名称 污泥泵 污水泵 格栅机 三相分离器 鼓风机 滗水器 压滤机 刮泥机 运泥车 管道 分析仪器 方案设计 调试 绿化 工程施工 土地征用 其他

数量（台、亩）

4 10 1 48 4 22 4 8 1 — — — — — — 10 —

合计

单价（元/台）

5000 9000 8000 3500 12000 19000 80000 50000 40000 — — — — — — 110000 —

投资（万元）

2 9 32 40 4 5 30 20 5 5 300 110 10

注：土地征用按110000元/亩计

则正式运行前期，总投入为：+=万。

运行成本

人数定员

厂区内包括管理人员3人，生产人员12人，共15人。 动力成本

格栅除污每天工作24h，用电量（kw•h）； 污水提升泵24h运转，用电量（kw•h）； 沉淀池刮泥机每天运行24h，用电量（kw•h）； 鼓风机24h运行，用电量（kw•h）；

回流污泥泵24h运行，R=75%时用电量（kw•h）； 回流液泵24h运行，R＝50％时用电量（kw•h）； 剩余污泥泵24h运行，用电量（kw•h）； 滗水器每天运行，用电量（kw•h）；

重力浓缩池刮泥机每天工作24h，用电量（kw•h）； 浓缩污泥提升泵每天工作12h，用电量176（kw•h）； 带式压滤机每天工作18h，用电量144（kw•h）； 其他用电量与照明共计50（kw•h）； 合计每天用电量（kw•h）； 电表综合电价1627×＝（元/日）；

即每月电费（元/日）＝29286（元/月）=(万元/年)。 其他成本

工资福利费：

全厂定18人，共计费用为：18×3＝54（万元/年）。 维护（修理）费：

维修费率按％计，则年费用为（万元/年）。 工程年折旧费：

折旧率按％计，则年费用为（万元/年）。 其他费用为5万元。

合计年运行费用为＋54＋++5=179万元。

则处理每立方米污水成本为：1790000/(5000×365)=元。

第五章 结论

本设计为处理果汁废水：CODcr浓度为8000 mg/L，BOD5浓度为4000mg/L，SS浓度为4000mg/L，pH5-12时，完全能保证去除效果，达到《污水综合排放标准》（GB78-1996）一级标准，使排放水质满足CODcr≤100mg/L，BOD5≤30mg/L，SS≤70mg/L，pH6-9的要求。根据实际设计计算结果表明，设计的处理费用为元/m3废水，运行成本较之同行业有一定优势，这归功于设计本身坚持效益优先，科学设计的原则，从而在为企业建设污水处理工程子项目的投资上取得了一定的优势，减少了企业建设前期的资金问题。针对设计本身而言，高浓度有机废水采用厌氧消化后，好氧处理的工艺相对于直接好氧处理优势更加明显，潜力更大。随着第三代厌氧反应器的引入，废水厌氧处理工艺对企业在生产废水，尤其是在高浓度有机废水的处理方面，更是未来企业发展的趋势所在。

高效厌氧反应器具有容积负荷高、处理容量大、占地面积小、运行稳定等特点，并在高浓度有机废水处理中COD去除率高，众多资料表明该处理工艺已经成熟，然而，目前仍有不少值得研究的地方：诸如高效厌氧反应器内颗粒污泥的研究已成为热点，颗粒

污泥在厌氧反应器中占有重要地位。有待于进一步掌握在厌氧反应器的水力条件下培养活性和沉降性能良好的颗粒污泥的关键技术。

在第三代厌氧技术迅速发展的今天，我国在布水系统和三相分离器设计上的相对落后,所以开发出具有自主知识产权的高效厌氧反应器、缩短与世界先进水平的差距对水处理工作者来说将是一个挑战性课题。

当然，本设计在计算和设计上面由于时间短，经验匮乏，部分设计可能设计的并不完善，计价估算也较为简单，设计上的一些问题还得在工程实施之前做进一步处理，进而减少工程项目建设中的种种因设计不具体而引起的工期延误等事故，以免为建设单位造成不必要的经济损失。

参考文献

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[5] 湘潭县土壤志.湘潭气候特征[E]. 魏先勋.环境工程设计手册（修订版）.长沙:湖南科学技术出版社,2002.

[7] 张自杰.环境工程手册（水污染防治卷）.北京:高等教育出版社,1996.

[8]王凯军,贾立敏. 升流式厌氧污泥床(UASB)反应器的系列化和设备化研究[A]. 9 ] 郑铭.环保

设备(原理、设计、应用).北京:化学工业出版社,2007. [10] 王志魁.化工原理（第三版）.北京:化学工业出版社,2004.

[11] CJJ31-.中华人民共和国行业标准.城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准[S].北京:

中华人民共和国住房和城乡建设部,19.

[12] GB50500—2008.中华人民共和国国家标准.建设工程工程量清单计价规范[S].北京:中华人民

共和国住房和城乡建设部,2008.

致 谢

本设计是在我的班主任李方文老师的亲切关怀和悉心指导下完成的。在设计中为我提供了关键的数据支持和技术指导，使我能顺利的完成毕业设计。他严肃的科学态度，严谨的治学精神，精益求精的工作作风，深深地感染和激励着我。不仅在学业上给我以精心指导，同时还在思想、生活上给我以无微不至的关怀，在此谨向致以诚挚的谢意和崇高的敬意。

在即将走出校园之际，我要对我的爸爸妈妈说声谢谢，谢谢您们的支持和鼓励，让我能坚持自己的梦想，勇敢的向前拼搏；同时我还要真心的感谢所有的老师和同学，是

你们让我的生活多姿多彩，感谢您们长期以来对我的关心、支持和帮助。

在此，还要感谢评阅、评审设计论文和出席答辩会的各位老师，在百忙之中给予我的支持和指导。

最后，我要感谢母校湖南科技大学，是她给了我一个良好的学习、生活环境，使我能积极的投入到学习当中，能更好的为社会服务，祝愿母校永远辉煌！

附图一 果汁废水处理与工艺流程图附图二 UASB反应池设计图 附图三 果汁废水处理厂平面布置图附图四 果汁废水处理构筑物高程图 录

附