港龙香江华庭二期工程 悬挑卸料平台施工方案
悬挑卸料平台施工方案
1、编制依据
1)、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）； 2)、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 3)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
4)、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）； 5)、《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-2011 ）。
2、工程概况
2.1、 港龙香江华庭工程位于常熟市经济开发区江南大道与江浦路交汇处。本工程项目由9栋框架剪力墙结构的高层（6栋18层，2栋27层和1栋33层）和一个大地下车库组成。其中二期总建筑面积为32405.49㎡，其中地上建筑面积为19306.22㎡，地下室建筑总建筑面积为13099.27㎡。本工程建筑设计使用年限：50年。本工程抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度。本工程高层建筑防火类别为一类，建筑耐火等级：地下室及主楼均为一级。
2.2、本悬挑卸料钢平台方案为二期高层服务。
根据工程特点及施工安排，为方便高层施工材料的运输，悬挑卸料平台安装经项目部研究决定在各栋楼号每层均设置2个悬挑卸料料台，随施工层上翻。
3、悬挑卸料平台设计
3.1、悬挑钢平台底面板及栏板采用40×80mm方木（间距200mm）与九层胶合板，固定于10#槽钢次梁上，主梁采用20a#槽钢。钢平台悬挑长度为4.2米（脚手架宽度1.2米、卸料平台3.0米），宽度为2.0米。钢材均采用Q235钢。钢丝绳采用6*37+1、公称抗拉强度为1400MPa的钢丝绳，其直径不得小于21.5mm；
3.2、防护栏采用Ø48×3.0钢管，间距为1.0米，平台栏板采用九层胶合板固定于防护栏杆上。主梁及防护栏均刷黄黒相间的油漆标识。钢梁安装就位后在拉环处用木楔塞牢；
3.3、3.0m长悬挑钢平台设6道次梁，焊接在主梁凹槽内（次梁间距600mm），其间距为0.6m。主梁、次梁、吊环的强度及稳定性计算见计算书；
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3.4、焊接采用手工焊，E43 系列焊条；
3.5、活荷载按2KN/m2 设计，荷载分项系数：永久荷载取1.2，可变荷载取1.4；
3.6、主梁与次梁上翼缘间对接焊（水平焊缝），主梁与次梁腹板及下翼缘与腹板双面满焊；
3.7、预埋吊环采用ø20钢环，钢材采用Q235F钢，严禁采用冷拉钢材或重复使用的钢材，钢平台吊环采用ø18圆钢。钢丝绳与吊环连接采用专用卸扣，横销；
3.8、钢丝绳安装时，两端各设4个YT-22钢丝绳夹，间距为10～12cm，其中一个为安全绳夹，并设安全弯。
3.9、钢结构采用人工除锈，红丹油性防锈漆一度，黑黄相间的调和漆二度。 3.10、钢平台安装时，必须确保预埋吊环处的楼层混凝土强度达到C25以上，且预埋吊环经过隐蔽工程验收。
3.11、本图所示钢平台，按2KN/m2 活荷载设计，但一次性集中总荷载在底面积不小于500×500mm2 的情况下，不得大于5.0KN，且钢平台总限载为1t，严禁超载，并悬挂限载牌。
3.12、钢平台制作安装时，除满足设计图外，还必须严格执行JGJ80-91《建筑施工高处作业安全技术规范》、GB50205-2001《钢结构工程施工质量验收规范》。
4、悬挑卸料平台计算书
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)和《钢结构设计规范》(GB50017-2011)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
4.1计算参数:
平台水平钢梁的悬挑长度4.20m，插入结构锚固长度0.60m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[10号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平。 次梁间距0.60m，外伸悬臂长度0.00m。
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容许承载力均布荷载2.00kN/m，最大堆放材料荷载5.00kN。 脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。 栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。 选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，
外侧钢丝绳距离主体结构4.00m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.00m。
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4.2次梁的计算
次梁选择[10号槽钢U口水平，间距0.60m，其截面特性为
面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm
截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm
4.2.1荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.30×0.60=0.18kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.00×0.60=1.20kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.10kN/m 经计算得到:
q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.18+0.10)+1.4×1.20 = 2.01kN/m 经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×5.00=7.00kN
4.2.2内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下
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最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.01×2.002/8+7.00×2.00/4=4.51kN.m
4.2.3抗弯强度计算
其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 σ=4.51×106/(1.05×39700.00)=108.12N/mm2； 次梁的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求!
4.2.4整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 φb=570×8.5×48.0×235/(2000.0×100.0×235.0)=1.16 由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用φ查表得到其值为0.810
经过计算得到强度 σ=4.51×106/(0.810×39700.00)=140.11N/mm2； 次梁的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
b'
4.3主梁的计算
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卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[20a号槽钢U口水平，其截面特性为
面积A=28.83cm2,惯性距Ix=1780.40cm4,转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径ix=7.86cm
截面尺寸 b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm
4.3.1荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m
(2)型钢自重荷载 Q2=0.22kN/m 经计算得到，静荷载计算值:
q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.30+0.22) = 0.63kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.30×2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)=1.07kN P2=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)=2.01kN P3=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)=2.01kN P4=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)=2.01kN P5=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)+7.00/2=5.51kN
P6=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)=2.01kN P7=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)=2.01kN P8=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)=2.01kN P9=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.10×2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)=0.43kN
4.3.2内力计算
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卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
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悬挑卸料平台示意图
1.07kN 2.01kN 2.01kN 5.51kN 2.01kN 0.43kN 2.01kN 0.63kN/m 2.01kN 2.01kN4000 600B
A 400
悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到
15.2714.907.917.785.771.071.325.393.383.000.990.614.905.287.297.679.6810.0512.0712.19
主梁支撑梁剪力图(kN)
9.051
主梁支撑梁弯矩图(kN.m)
6.835
0.0572.360
主梁支撑梁变形图(mm)
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外侧钢丝绳拉结位置支撑力为9.22kN 最大弯矩 Mmax=9.05kN.m
4.3.3抗弯强度计算
其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 经
过
计
算
得
到
强
度
σ=9.05×106/1.05/178000.0+12.30×1000/2883.0=52.69N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
4.3.4整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 φb=570×11.0×73.0×235/(4400.0×200.0×235.0)=0.52 经过计算得到强度 σ=9.05×106/(0.520×178000.00)=97.77N/mm2； 主梁的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
4.4钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
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按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=15.37kN
4.5钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=15.370kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； α —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×15.370/0.850=144.661kN。 选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。
4.6钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=15.370kN
钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》2010中9.7.6规定[f] = 65N/mm2；
所需要的吊环最小直径 D=[15370×4/(3.1416×65×2)]1/2=14mm
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4.7锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=14.8kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6规定[f] = 65N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[148×4/(3.1416×65×2)]1/2=14mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
悬挑卸料平台计算满足要求！
5、悬挑卸料平台安装
1. 搭设、拆除人员必须持证上岗，身体状况良好，经过质量及安全技术交底，准确掌握本工程卸料平台的搭设、拆除的特点与方法。
2. 搭设、拆除时设专职安全员指挥、看护，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。
3. 搭设流程:
安装前 的检查 平台 组装 节点 检查 平台 吊装 验收
安装前的检查：安装前对操作人员身体、防护用品、安装用机械设备、安装环境等进行检查。
平台组装：整个平面严格安装平台设计组装，其钢质同材料连接均采用焊接连接。
节点检查：检查防护栏杆、主次钢梁、脚手钢板等连接是否到位，焊缝是否均匀、密实、饱满，是否存在漏焊现象。
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平台吊装：吊装已组装连接好的整个平台，槽钢与钢丝绳连接、槽钢与预埋件连接。钢丝绳与结构要牢固连接，并要求一根钢丝绳必须对应接于一个预埋拉环上；确保槽钢与预埋件的牢固连接。
4. 拆除：采用气割对整个平台进行分解，分解出的组装件需及时刷漆存库保养，以便下次使用。
6、卸料钢平台的检查与验收
1. 卸料平台应严格按照专项施工方案进行搭设；钢丝绳必须提供产品合格证；钢丝绳卡具的位置、数量、型号等均应符合设计要求，必须使用花篮螺栓对钢丝绳进行紧固；焊接位置必须满焊，焊缝均匀、密实、饱满；槽钢的规格应符合设计要求。
2. 由项目部安全组组织对卸料平台进行100％检查验收，验收合格并签名确认后方可投入使用。
3. 平台使用过程中由专人负责定期保养和随时检查，若发现问题及时挂上警示牌并上报处理，待处理完毕并重新进行检查没有发现问题后，方可重新使用。
4. 任何人、任何部门不得对卸料平台擅自进行改动、变更，若因实际情况必须进行变更时须经本方案审批部门的同意方可进行。 序号 1 项目名称 卸料平台制作 验收负责人 吴昊 验收内容 根据方案对卸料平台的材料、电焊焊缝长度、制作尺寸检查。 检查钢丝绳的连接、立杆竖直、2 卸料平台安装 吴昊 平台满铺牢固、防护栏杆的牢固、禁止与外架连接。 3 4 卸料平台使用 卸料平台拆除
吴昊 吴昊 严格按限定荷载操作。 严格控制起吊时对外架的影响，固定点的拆除情况。 闵耀 闵耀 闵耀 记录人 闵耀 10
